師平++白亞瓊

摘 要：以某彈引信體為研究對象，首先在SolidWorks里建立彈引信體的三維實體模型，而后在ANSYS軟件里建立有限元模型，再確定載荷及邊界條件，對其進行爆破應力分析，預測在工作載荷下危險區(qū)域的裂紋，為進一步研究提供了依據(jù)。

關鍵詞：有限元 引信體 爆破應力

中圖分類號：TJ410.3 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）03（b）-0078-02

由于加工及材料特性等原因，引信體表面及結構內(nèi)部有可能會出現(xiàn)初始裂紋。本文中根據(jù)有限元法和線彈性斷裂力學的基本理論，，依據(jù)sliodworks和ANSYS軟件， 預測在引信體工作載荷下危險區(qū)域的裂紋。

本文研究的某引信體為觸發(fā)式，彈藥的部位是在彈身引信。觸發(fā)引信，碰著物體即起爆。大都由擊針、火帽、雷管、傳爆藥和保險機構等組成。

1 引信體的有限元模型

本文以某彈引信體為例，由于炸藥在引信體內(nèi)爆炸情況十分復雜，必須在實驗的情況下對引信體受到的力進行實測找出的受到的峰值壓力。但在缺乏相關的條件下，如假設將在炸藥爆炸瞬間到擊針脫離引信體著一過程中爆炸沒有變化，將子彈發(fā)射到離開引信體看作勻加速運動。由于為引信體軸對稱結構，其中每個截面所受到的爆破應力是相等，故進行有限元計算時，取1/2引信體為計算區(qū)域，該結構的尺寸為φ18（彈尾）×φ9.4（彈頭）×3.5（厚度）mm，其結構見圖1所示。在有限元中采用solid45實體單元，自由網(wǎng)格劃分模型。

2 引信體的載荷及邊界條件的確定

2.1 定義材料的屬性

選擇彈性材料。引信體的材料為45號鋼冷拉圓鋼，HRC45-50。楊氏模量為2E11 泊松比為0.309。

2.2 確定載荷力

由于炸藥在引信體內(nèi)爆炸情況十分復雜，必須在實驗的情況下對引信體受到的力進行實測找出的受到的峰值壓力。在缺乏相關的條件下，假設將在炸藥爆炸瞬間到擊針脫離引信體著一過程中爆炸沒有變化，因此可以將擊針在引信體內(nèi)的運動看做勻加速運動。

已知擊針變形時的壓力為160 kg，擊針最大速度大約為450 m/s。擊針在引信體中運動時受的阻力f等于其變形時受到的壓力。擊針材料為45號鋼，HRC40-45，質(zhì)量為0.11 g。

擊針在引信體中的加速度：a=[（vt）2-（v0）2]/2s=（vt）2/2s=18925000其中初始速度v0 為零；

引信體膛內(nèi)氣體壓力為：

F=ma=10500000 N

引信體膛內(nèi)最大氣體壓強為：

p=F/S=24 MPa

2.3選取模型

在不考慮溫度和氣候的影響，引信體的載荷是對稱的，可以取其結構的1/2分析，由于要對其進行有限元靜態(tài)分析，必須限制其自由度，所以引信體所受載荷的工作壓力為24 Mpa，施加與于引信體結構的內(nèi)表面上。

3 引信體模型應力分析

從這些圖中可以準確地確定最大應力的值和出現(xiàn)的位置，這些最大值顯示于表1。由圖2、圖3可以看出在引信體頸部區(qū)域應力變形最大，但其并不影響擊針的正常發(fā)射；而引信體前端的變形十分小，此處為引信體的重要部分如果這個部分應力超過許用應力值就會產(chǎn)生斷裂，直接影響擊針的正常發(fā)射。

圖2中X方向上引信體頸部的內(nèi)膛壁受到的應力最大，其值在-0.415E+08與 0.847E+08之間。圖3中Y方向上引信體頸部與放置擊針處之間受到的應力最大，其值在-0.310E+08與0.860E+08之間。如果引信體在此處發(fā)生斷裂，Y方向的應力起主要的作用。

4 結論

運用ANSYS對引信體進行爆破應力分析可知引信體頸部與放置擊針處之間所受到的等效應力最大，發(fā)生斷裂處從這里開始。要避免引信體發(fā)生斷裂就必須減少此處的應力集中情況，可以通過增大引信體壁厚或調(diào)整內(nèi)部結構的圓角大小，可以使引信體受到的爆破應力少一些，但這些措施只是初級階段，還需進一步的研究。

參考文獻

[1] 尹柏生.有限元分析系統(tǒng)的發(fā)展現(xiàn)狀與展望[J].計算機世界，2000（3）：1-2.

[2] 董方晴.引信設計原理[M].北京：國防工業(yè)出版社，1973，10.

[3] 曹萬有，張文柱，王道宏.高膛壓火炮技術[M]北京：國防工業(yè)出版社，1989.

[4] 王世軍.有限元分析軟件ANSYS在結構分析中的應用[M].西安：西安理工大學出版，1999.

[5] R.D.庫克.有限元分析的概念和應用[M].北京：清華大學出版社，2004.endprint

摘 要：以某彈引信體為研究對象，首先在SolidWorks里建立彈引信體的三維實體模型，而后在ANSYS軟件里建立有限元模型，再確定載荷及邊界條件，對其進行爆破應力分析，預測在工作載荷下危險區(qū)域的裂紋，為進一步研究提供了依據(jù)。

關鍵詞：有限元 引信體 爆破應力

中圖分類號：TJ410.3 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）03（b）-0078-02

由于加工及材料特性等原因，引信體表面及結構內(nèi)部有可能會出現(xiàn)初始裂紋。本文中根據(jù)有限元法和線彈性斷裂力學的基本理論，，依據(jù)sliodworks和ANSYS軟件， 預測在引信體工作載荷下危險區(qū)域的裂紋。

本文研究的某引信體為觸發(fā)式，彈藥的部位是在彈身引信。觸發(fā)引信，碰著物體即起爆。大都由擊針、火帽、雷管、傳爆藥和保險機構等組成。

1 引信體的有限元模型

本文以某彈引信體為例，由于炸藥在引信體內(nèi)爆炸情況十分復雜，必須在實驗的情況下對引信體受到的力進行實測找出的受到的峰值壓力。但在缺乏相關的條件下，如假設將在炸藥爆炸瞬間到擊針脫離引信體著一過程中爆炸沒有變化，將子彈發(fā)射到離開引信體看作勻加速運動。由于為引信體軸對稱結構，其中每個截面所受到的爆破應力是相等，故進行有限元計算時，取1/2引信體為計算區(qū)域，該結構的尺寸為φ18（彈尾）×φ9.4（彈頭）×3.5（厚度）mm，其結構見圖1所示。在有限元中采用solid45實體單元，自由網(wǎng)格劃分模型。

2 引信體的載荷及邊界條件的確定

2.1 定義材料的屬性

選擇彈性材料。引信體的材料為45號鋼冷拉圓鋼，HRC45-50。楊氏模量為2E11 泊松比為0.309。

2.2 確定載荷力

由于炸藥在引信體內(nèi)爆炸情況十分復雜，必須在實驗的情況下對引信體受到的力進行實測找出的受到的峰值壓力。在缺乏相關的條件下，假設將在炸藥爆炸瞬間到擊針脫離引信體著一過程中爆炸沒有變化，因此可以將擊針在引信體內(nèi)的運動看做勻加速運動。

已知擊針變形時的壓力為160 kg，擊針最大速度大約為450 m/s。擊針在引信體中運動時受的阻力f等于其變形時受到的壓力。擊針材料為45號鋼，HRC40-45，質(zhì)量為0.11 g。

擊針在引信體中的加速度：a=[（vt）2-（v0）2]/2s=（vt）2/2s=18925000其中初始速度v0 為零；

引信體膛內(nèi)氣體壓力為：

F=ma=10500000 N

引信體膛內(nèi)最大氣體壓強為：

p=F/S=24 MPa

2.3選取模型

在不考慮溫度和氣候的影響，引信體的載荷是對稱的，可以取其結構的1/2分析，由于要對其進行有限元靜態(tài)分析，必須限制其自由度，所以引信體所受載荷的工作壓力為24 Mpa，施加與于引信體結構的內(nèi)表面上。

3 引信體模型應力分析

從這些圖中可以準確地確定最大應力的值和出現(xiàn)的位置，這些最大值顯示于表1。由圖2、圖3可以看出在引信體頸部區(qū)域應力變形最大，但其并不影響擊針的正常發(fā)射；而引信體前端的變形十分小，此處為引信體的重要部分如果這個部分應力超過許用應力值就會產(chǎn)生斷裂，直接影響擊針的正常發(fā)射。

圖2中X方向上引信體頸部的內(nèi)膛壁受到的應力最大，其值在-0.415E+08與 0.847E+08之間。圖3中Y方向上引信體頸部與放置擊針處之間受到的應力最大，其值在-0.310E+08與0.860E+08之間。如果引信體在此處發(fā)生斷裂，Y方向的應力起主要的作用。

4 結論

運用ANSYS對引信體進行爆破應力分析可知引信體頸部與放置擊針處之間所受到的等效應力最大，發(fā)生斷裂處從這里開始。要避免引信體發(fā)生斷裂就必須減少此處的應力集中情況，可以通過增大引信體壁厚或調(diào)整內(nèi)部結構的圓角大小，可以使引信體受到的爆破應力少一些，但這些措施只是初級階段，還需進一步的研究。

參考文獻

[1] 尹柏生.有限元分析系統(tǒng)的發(fā)展現(xiàn)狀與展望[J].計算機世界，2000（3）：1-2.

[2] 董方晴.引信設計原理[M].北京：國防工業(yè)出版社，1973，10.

[3] 曹萬有，張文柱，王道宏.高膛壓火炮技術[M]北京：國防工業(yè)出版社，1989.

[4] 王世軍.有限元分析軟件ANSYS在結構分析中的應用[M].西安：西安理工大學出版，1999.

[5] R.D.庫克.有限元分析的概念和應用[M].北京：清華大學出版社，2004.endprint

摘 要：以某彈引信體為研究對象，首先在SolidWorks里建立彈引信體的三維實體模型，而后在ANSYS軟件里建立有限元模型，再確定載荷及邊界條件，對其進行爆破應力分析，預測在工作載荷下危險區(qū)域的裂紋，為進一步研究提供了依據(jù)。

關鍵詞：有限元 引信體 爆破應力

中圖分類號：TJ410.3 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）03（b）-0078-02

由于加工及材料特性等原因，引信體表面及結構內(nèi)部有可能會出現(xiàn)初始裂紋。本文中根據(jù)有限元法和線彈性斷裂力學的基本理論，，依據(jù)sliodworks和ANSYS軟件， 預測在引信體工作載荷下危險區(qū)域的裂紋。

本文研究的某引信體為觸發(fā)式，彈藥的部位是在彈身引信。觸發(fā)引信，碰著物體即起爆。大都由擊針、火帽、雷管、傳爆藥和保險機構等組成。

1 引信體的有限元模型

本文以某彈引信體為例，由于炸藥在引信體內(nèi)爆炸情況十分復雜，必須在實驗的情況下對引信體受到的力進行實測找出的受到的峰值壓力。但在缺乏相關的條件下，如假設將在炸藥爆炸瞬間到擊針脫離引信體著一過程中爆炸沒有變化，將子彈發(fā)射到離開引信體看作勻加速運動。由于為引信體軸對稱結構，其中每個截面所受到的爆破應力是相等，故進行有限元計算時，取1/2引信體為計算區(qū)域，該結構的尺寸為φ18（彈尾）×φ9.4（彈頭）×3.5（厚度）mm，其結構見圖1所示。在有限元中采用solid45實體單元，自由網(wǎng)格劃分模型。

2 引信體的載荷及邊界條件的確定

2.1 定義材料的屬性

選擇彈性材料。引信體的材料為45號鋼冷拉圓鋼，HRC45-50。楊氏模量為2E11 泊松比為0.309。

2.2 確定載荷力

由于炸藥在引信體內(nèi)爆炸情況十分復雜，必須在實驗的情況下對引信體受到的力進行實測找出的受到的峰值壓力。在缺乏相關的條件下，假設將在炸藥爆炸瞬間到擊針脫離引信體著一過程中爆炸沒有變化，因此可以將擊針在引信體內(nèi)的運動看做勻加速運動。

已知擊針變形時的壓力為160 kg，擊針最大速度大約為450 m/s。擊針在引信體中運動時受的阻力f等于其變形時受到的壓力。擊針材料為45號鋼，HRC40-45，質(zhì)量為0.11 g。

擊針在引信體中的加速度：a=[（vt）2-（v0）2]/2s=（vt）2/2s=18925000其中初始速度v0 為零；

引信體膛內(nèi)氣體壓力為：

F=ma=10500000 N

引信體膛內(nèi)最大氣體壓強為：

p=F/S=24 MPa

2.3選取模型

在不考慮溫度和氣候的影響，引信體的載荷是對稱的，可以取其結構的1/2分析，由于要對其進行有限元靜態(tài)分析，必須限制其自由度，所以引信體所受載荷的工作壓力為24 Mpa，施加與于引信體結構的內(nèi)表面上。

3 引信體模型應力分析

從這些圖中可以準確地確定最大應力的值和出現(xiàn)的位置，這些最大值顯示于表1。由圖2、圖3可以看出在引信體頸部區(qū)域應力變形最大，但其并不影響擊針的正常發(fā)射；而引信體前端的變形十分小，此處為引信體的重要部分如果這個部分應力超過許用應力值就會產(chǎn)生斷裂，直接影響擊針的正常發(fā)射。

圖2中X方向上引信體頸部的內(nèi)膛壁受到的應力最大，其值在-0.415E+08與 0.847E+08之間。圖3中Y方向上引信體頸部與放置擊針處之間受到的應力最大，其值在-0.310E+08與0.860E+08之間。如果引信體在此處發(fā)生斷裂，Y方向的應力起主要的作用。

4 結論

運用ANSYS對引信體進行爆破應力分析可知引信體頸部與放置擊針處之間所受到的等效應力最大，發(fā)生斷裂處從這里開始。要避免引信體發(fā)生斷裂就必須減少此處的應力集中情況，可以通過增大引信體壁厚或調(diào)整內(nèi)部結構的圓角大小，可以使引信體受到的爆破應力少一些，但這些措施只是初級階段，還需進一步的研究。

參考文獻

[1] 尹柏生.有限元分析系統(tǒng)的發(fā)展現(xiàn)狀與展望[J].計算機世界，2000（3）：1-2.

[2] 董方晴.引信設計原理[M].北京：國防工業(yè)出版社，1973，10.

[3] 曹萬有，張文柱，王道宏.高膛壓火炮技術[M]北京：國防工業(yè)出版社，1989.

[4] 王世軍.有限元分析軟件ANSYS在結構分析中的應用[M].西安：西安理工大學出版，1999.

[5] R.D.庫克.有限元分析的概念和應用[M].北京：清華大學出版社，2004.endprint