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        室內(nèi)空調(diào)環(huán)境紊流模型數(shù)值試驗分析

        2014-10-27 01:48:22馬建平魏朝暉
        西安航空學(xué)院學(xué)報 2014年1期
        關(guān)鍵詞:標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗模型

        李 異,馬建平,魏朝暉

        (1.西安航空學(xué)院 動力工程系,陜西 西安 710077;2.中交第一公路勘察設(shè)計研究院有限公司,陜西 西安 710075)

        1 引言

        隨著社會經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,空調(diào)在日常生活中廣泛使用,對空調(diào)房間空氣流場的研究也日益深入。在各種研究方法中,利用計算機(jī)進(jìn)行數(shù)值計算的計算流體力學(xué)CFD方法,以其成本低、速度快、資料完備等優(yōu)勢,逐漸受到人們的青睞,已越來越多地應(yīng)用于暖通空調(diào)領(lǐng)域,逐漸成為暖通空調(diào)領(lǐng)域重要的研究手段和工具。但是CFD也存在一定的局限性,突出的一點(diǎn)是需要由原體觀測或物理模型試驗提供某些流動參數(shù),并需要對建立的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行驗證來確定湍流模型是否適用。本文主要是針對普通辦公室流場的研究,先建立與普通辦公室流場相似的試驗臺,通過實(shí)驗與數(shù)值模擬相互對照,對比分析三種紊流模型對試驗流場的吻合度,尋找實(shí)驗流場匹配的紊流模型,為普通辦公室流場的數(shù)值模擬提供參考。

        2 三維紊流實(shí)驗

        2.1 實(shí)驗臺的搭建

        實(shí)驗臺為一抽象的空調(diào)房間,該房間的長×寬×高為1.6m×0.8m×1.55m。空調(diào)系統(tǒng)采用上送下回的送風(fēng)方式,天花板前側(cè)設(shè)送風(fēng)口,送風(fēng)口的長×寬為0.36m×0.13m,下側(cè)設(shè)回風(fēng)口,回風(fēng)口的長×寬為0.35m×0.13m,送風(fēng)速度為3.85m/s。實(shí)驗臺如圖1所示。

        圖1 實(shí)驗臺

        2.2 實(shí)驗步驟及結(jié)果

        實(shí)驗臺實(shí)測風(fēng)速采用精度高、反應(yīng)快的數(shù)字化SMARTSENSOR熱線風(fēng)速儀,型號為AR866。試驗在圖1所示的空間坐標(biāo)布置測點(diǎn)16個,全部在z=-0.4截面上,該截面處于送風(fēng)口和回風(fēng)口的中間位置,具體結(jié)構(gòu)定位示意圖如圖2所示。

        圖2 截面z=-0.4的結(jié)構(gòu)定位示意圖

        由于同一點(diǎn)上風(fēng)速脈動較大,為使測量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確,對速度需要多次測量、并記錄數(shù)據(jù),再取這些值的平均。送風(fēng)速度:3.85m/s時,實(shí)驗實(shí)測數(shù)據(jù)的結(jié)果如表1所示:

        3 試驗流場的數(shù)值模擬

        3.1 物理模型的建立

        本文采用數(shù)值計算軟件FLUENT來模擬實(shí)驗臺的流場。通過GAMBIT依據(jù)試驗臺的實(shí)際尺寸來建立實(shí)驗臺數(shù)值計算物理模型,如圖3所示,網(wǎng)格采用四面體來劃分,共產(chǎn)生了10272mixed cells。最大網(wǎng)格體積為5.149594e-007m3,最小網(wǎng)格體積為2.149543e-003m3,網(wǎng)格適應(yīng)性很好。

        圖3 實(shí)驗臺物理模型

        表1 實(shí)驗流場典型測點(diǎn)速度

        3.2 邊界條件的設(shè)立及計算方法的選取

        送風(fēng)口為速度入口,速度為3.85m/s,溫度20℃;回風(fēng)口為壓力出口,壓力大小等于環(huán)境大氣壓力;壁面為恒溫30℃,;地面溫度為26℃;無滑移壁面條件,采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)。離散方法采用SIMPLE計算,動量、能量、k和ε均采用一階迎風(fēng)格式,計算精度為各流動項殘差小于10-6。

        3.3 不同的紊流模型數(shù)值計算

        3.3.1 標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型

        標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型需要求解湍動能及其耗散率方程。湍動能輸運(yùn)方程是通過精確的方程推導(dǎo)得到,但耗散率方程是通過物理推理,數(shù)學(xué)上模擬相似原形方程得到的。該模型假設(shè)流動為完全湍流,分子粘性的影響可以忽略。因此,標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型只適合完全湍流的流動過程的模擬。

        在標(biāo)準(zhǔn)k-ε雙方程模型中,把渦粘性系數(shù)寫成如下形式:

        湍流動能k及其耗散率ε的標(biāo)準(zhǔn)方程形式為:

        式中Gk表示由于平均速度梯度引起的湍動能產(chǎn)生,Gb是用于浮力影響引起的湍動能產(chǎn)生。對這幾個經(jīng)驗常數(shù)的取值已較為一致,其值分別為Cε1=1.44,Cε2=1.92,Cμ=0.09,湍動能k與耗散率ε的湍流普朗特數(shù)分別為σk0=1.0,σε0=1.3。標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型流場與實(shí)驗臺對應(yīng)的實(shí)測點(diǎn)結(jié)果如表2所示。

        表2 標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型流場對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)的速度

        3.3.2 RNGk-ε模型

        在RNGk-ε模型中,通過在大尺度運(yùn)動和修正后的粘度項體現(xiàn)小尺度的影響,而使這些小尺度有系統(tǒng)地從控制方程中去除。所有的k方程和ε方程與標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型非常相似。

        式中Gk表示由于平均速度梯度引起的湍動能產(chǎn)生,Gb是用于浮力影響引起的湍動能產(chǎn)生;C2和C1ε是常數(shù);μt表示湍流粘性系數(shù);σk,σε分別是湍動能及其耗散率的湍流普朗特數(shù)。在CFD中,作為默認(rèn)值,C1ε=1.44,C2=1.9,σk=1.0,σε=1.2。RNGk-ε模型流場與實(shí)驗臺對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)結(jié)果如表3所示。

        3.3.3 可實(shí)現(xiàn)兩方程模型(realizable)

        表3 RNGk-ε湍流模型流場對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)的速度

        所謂可實(shí)現(xiàn)性(realized)是指該模型既符合流體的物理性質(zhì),又符合數(shù)學(xué)上的邏輯約束。可實(shí)現(xiàn)兩方程模型的湍動能及其耗散率輸運(yùn)方程為:

        式中Gk表示由于平均速度梯度引起的湍動能產(chǎn)生,Gb是用于浮力影響引起的湍動能產(chǎn)生;C2和C1ε是常數(shù);σk,σε分別是湍動能及其耗散率的湍流普朗特數(shù)。在FLUENT中,作為默認(rèn)值常數(shù),C1ε=1.44,C2=1.9,σk=1.0,σε=1.2。

        可實(shí)現(xiàn)二方程湍流模型已經(jīng)被有效地用于各種不同類型的流動模擬,包括旋轉(zhuǎn)均勻剪切流、包含有射流和混合流的自由流動、管道內(nèi)流動,以及帶有分離的流動等。

        realizable模型流場與實(shí)驗臺對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)結(jié)果如表4所示。

        表4 realizable模型流場對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)的速度

        3.4 不同紊流模型流場與實(shí)驗流場對比分析

        通過實(shí)驗得到的數(shù)據(jù)是理論分析和數(shù)值模擬的基礎(chǔ)。紊流模型是否適合該流場需要,通過比對紊流模型的對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)速度與實(shí)驗臺實(shí)測點(diǎn)速度的吻合程度來確定。實(shí)驗實(shí)測點(diǎn)速度與不同紊流模型對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)的速度對比如圖4所示。

        圖4 實(shí)驗實(shí)測點(diǎn)速度與不同紊流模型對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)的速度對比圖

        通過實(shí)驗實(shí)測點(diǎn)速度與不同的紊流模型對應(yīng)實(shí)測點(diǎn)的速度對比,可以發(fā)現(xiàn)在16個采樣點(diǎn)中,誤差在10%以內(nèi)的點(diǎn),標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型有6個,RNGk-ε模型有12個,Realizablek-ε模型有5個;誤差在10%~20%以內(nèi)的點(diǎn),標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型有4個,RNGk-ε模型有3個,Realizablek-ε模型有5個;誤差大于20%以內(nèi)的點(diǎn),標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型有6個,RNGk-ε模型有1個,Realizablek-ε模型有6個。經(jīng)過計算分析得知,標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型平均誤差為17.9%,RNGk-ε模型平均誤差為7.6%,Realizablek-ε模型平均誤差為17%。

        4 結(jié)語

        (1)針對本文所建的實(shí)驗臺及相關(guān)的流場,RNG模型比標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型,Realizablek-ε模型的平均誤差更小,與實(shí)驗流場的吻合度更高。

        (2)RNGk-ε模型誤差在10%以內(nèi)的點(diǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)多于標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型和Realizablek-ε模型,誤差大于20%以內(nèi)的點(diǎn),RNGk-ε模型遠(yuǎn)遠(yuǎn)少于標(biāo)準(zhǔn)kε模型和Realizablek-ε模型,所以對于本文所建的實(shí)驗流場及相似的流場,RNGk-ε模型更具有穩(wěn)定性。

        [1]楊行峻,遲惠生,等.語音信號數(shù)字處理[M].電子工業(yè)出版社,1995:389-401.

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        [3]韓占忠.流體工程仿真計算[M].北京:北京理工大學(xué)出版社,2004.

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        [5]王福軍.計算流體動力學(xué)分析[M].北京:清華大學(xué)出版社,2004.

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