諸 林 李璐伶 覃 麗 諸 佳，3 范峻銘

1.西南石油大學化學化工學院 2.中國石油西南油氣田公司蜀南氣礦瀘州炭黑廠3.中國石油西南油氣田公司川中油氣礦遂寧作業(yè)區(qū)

酸性天然氣指含有一定量酸氣（CO2與硫化物）的天然氣［1］，其含水量大于相同條件下的非酸性天然氣含水量［2－3］。酸性天然氣含水量計算方法主要有算圖法與公式化法［4］。公式化法因計算簡便、易于程序化而廣為使用［5］。為此歸納總結并評價了酸性天然氣含水量公式化計算的主要方法。

1 公式化計算方法

酸性天然氣含水量計算公式是在非酸性天然氣含水量計算公式的基礎上考慮酸氣對含水量的影響而形成的，分為基于 Maddox組分貢獻模型、基于Robinson等效H2S模型、基于酸氣對水—烴體系平衡影響的公式3類。

1.1 基于Maddox組分貢獻模型

Maddox組分貢獻模型如式（1），分別考慮烴類、CO2、H2S對含水量的貢獻，適用于酸氣摩爾分數(shù)小于40%的酸性天然氣［6］。

式中WH2O、WHC、WCO2、WH2S分別指酸性天然氣、非酸性天然氣、CO2、H2S的含水量，mg／m3（15℃，0.101 325MPa，下同）；yHC、yH2S、yCO2分別為天然氣中烴類、H2S、CO2的氣相摩爾分數(shù)。

WHC可由非酸性天然氣含水量計算公式計算。非烴類組分（CO2、H2S）含水量的計算公式有Bukacek－Maddox公式和Bahadori公式。

1.1.1 Bukacek－Maddox公式

Bukacek－Maddox提出式（2）計算WCO2、WH2S［7］。

式中WNHC為非烴類組分（CO2、H2S）的含水量，mg／m3；T為天然氣溫度，℃；p為天然氣絕對壓力，MPa；系數(shù)ai（i＝0、1、2）的值如表1所示。

1.1.2 Bahadori公式

Bahadori通過擬合實驗數(shù)據(jù)得到式（3）［8］。

式中系數(shù)aij（i＝0，1，2，3；j＝0，1，2，3）的值如表2所示。

1.2 基于Robinson等效H2S模型

相同條件下，CO2的飽和含水量是等量H2S飽和含水量的0.75倍，由此Robinson推得等效H2S模型如式（4），其適用于酸氣摩爾分數(shù)小于40%的酸性天然氣［9］。

式中yeqH2S為以H2S計量的當量總酸氣氣相摩爾分數(shù)。由其可計算比例系數(shù)F，再由式（5）計算酸性天然氣含水量。

1.2.1 Mohammadi公式

Mohammadi公式如式（6）所示［10］。

式中T0與p0分別為標準條件（0℃，0.101MPa）下的溫度與壓力。

1.2.2 Khaled公式

Khaled在不同壓力范圍內利用實驗數(shù)據(jù)分別擬合得到式（7）～（9）［11］。p＜10.34MPa時：

10.34MPa≤p≤20.68MPa時：

p＞20.68MPa時：

表1 式（2）中的系數(shù)值表

表2 式（3）中的系數(shù)值表

式中Req為系數(shù)，由式（10）計算；系數(shù)bi（i＝0、1、2）的值如表3所示。

式中系數(shù)ai（i＝0，1，2）的值如表4所示。

表3 式（7）～（9）的系數(shù)值表

表4 式（10）的系數(shù)值表

1.3 基于酸氣對水—烴體系平衡影響

學者們基于酸氣對水—烴體系平衡的影響提出了相應的計算公式。

1.3.1 王俊奇公式

王俊奇在利用非酸性天然氣飽和蒸氣壓模型公式的基礎上，考慮鹽類、H2S、CO2對參數(shù)的影響，修正得到酸性天然氣含水量計算式如式（11）［12］。

式中Tc、pc分別為水蒸氣的臨界溫度（374.15℃）、臨界壓力（22.12MPa）；psw為水的飽和蒸氣壓，MPa。當λ＞1時，a＝3.981、b＝1.05、c＝3；當λ＜1時，a＝4.33、b＝－185、c＝5。

1.3.2 修正熱力學模型公式

基于非酸性天然氣含水量簡化熱力學模型公式，考慮酸氣對逸度、平衡常數(shù)、物質溶解度的影響，經修正得到式（15）。該公式對酸氣摩爾分數(shù)大于40%的天然氣仍適用［13－14］。

式中VH2O為水的平均摩爾體積（18.18×10－6m3／mol）；K0H2O為標準狀態(tài)（0℃、0.101MPa）下水的氣液相平衡常數(shù)，由式（16）計算。xH2S、xCO2、xCH4分別為H2S、CO2、CH4在水中的液相摩爾分數(shù)，由式（17）計算［15－17］；H2O為水的逸度系數(shù)，由式（21）計算；R 為通用氣體常數(shù)［8 314（m3·MPa）／（mol·K）］；V 為混合物體積，取式（24）的最大解。式（17）中，i分別指H2S、CO2、CH4。式（18）～（20）中系數(shù)cj（j＝1，2，…，10）的值如表5所示。式（21）中，下標k為物質種類；N為物質種類數(shù)；yi為i組分的氣相摩爾分數(shù)；aik、amix、bmix分別為混合物分子間作用力常數(shù)，由式（22）～（23）計算，式中系數(shù)的值如表6所示。

表5 式（18）～（20）中的系數(shù)值表

表6 式（22）～（23）中的系數(shù)值表

2 討論與分析

2.1 適用溫度與壓力

公式的適用溫度、壓力范圍見表7。

表7 酸性天然氣含水量公式適用溫度、壓力范圍表

2.2 分析評價

基于模型的公式，須先計算WHC，再計算酸性天然氣含水量。原文獻中Bukacek－Maddox公式與Mohammadi公式均利用算圖計算WHC［7，10］，Bahadori公式與Khaled公式提出的同時也各自提出了相應的WHC計算公式［8，11］。為研究最佳組合，將各公式與非酸性天然氣含水量計算公式組合，取各自溫度、壓力適用范圍的公共部分，作為組合公式的溫度、壓力適用范圍（表8）。

經編程將公式計算值與文獻中的實驗值比較，并由式（25）計算平均誤差（AAD）［12，18］，結果見表9。

表8 天然氣含水量公式組合后的溫度、壓力適用范圍表

式中i表示第i組數(shù)據(jù)，N表示計算的組數(shù)。

表9 天然氣含水量公式組合后的平均誤差值表

由表9可知，酸性天然氣的Bahadori公式、Mohammadi公式與非酸性天然氣的簡化熱力學模型方程組合后的平均誤差最小；酸性天然氣的Bukacek－Maddox公式與Khaled公式的最佳組合分別為非酸性天然氣的Sloan公式、Bahadori公式。將以上各組合公式及王俊奇公式、修正熱力學模型公式的計算值與文獻報道的實驗值對比，結果見表10。

由表10可知，王俊奇公式的平均誤差最大，簡化熱力學模型＋Mohammadi公式的平均誤差最小，其余公式的平均誤差均低于10%。修正熱力學模型公式計算較為復雜，但適用于酸氣摩爾分數(shù)大于40%的氣體。結合表7、8，可知簡化熱力學模型＋Mohammadi公式與Bahadoir＋Khaled公式在中溫中壓下有較高準確度；高溫情況下，諸林＋Khaled公式、Khaled＋Khaled公式與Bahadoir＋Khaled公式有較高準確度。

3 結論

1）酸性天然氣含水量公式化計算方法有：基于Maddox組分貢獻模型、基于Robinson等效H2S模型、基于酸氣對水—烴體系平衡影響的公式。

2）將基于模型的公式與非酸性天然氣含水量計算公式組合、對比后知，Sloan＋Bukacek－Maddox公式、簡化熱力學模型＋Bahadori公式、簡化熱力學模型＋Mohammadi公式、Bahadori＋Khaled公式的平均誤差最小，分別為5.394 1%、7.399 7%、4.895 2%、5.502 2%。

表10 天然氣含水量公式計算值與實驗值比較表

3）將最佳的組合公式與王俊奇公式、修正熱力學模型公式對比，知王俊奇公式的平均誤差最大，為33.816%；簡化熱力學模型＋Mohammadi公式的平均誤差最小，為4.895%。

4）對比不同溫度范圍內所適用公式的平均誤差，可知溫度為0～104.44℃時，使用簡化熱力學模型＋Mohammadi公式；在溫度為104.44～120.44℃時，使用Bahadoir＋Khaled公式；在溫度為120.44～140℃時，使用諸林＋Khaled公式；在溫度為140～171.11℃時，使用Khaled＋Khaled公式；在溫度為171.11～204.44℃時，使用Bukacek＋Mohammadi公式。

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