李繼紅，楊 亮，張興璇，張 敏

（西安理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，西安 710048）

0 引言

隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，全世界對(duì)能源的需求不斷增加，目前天然氣及石油最經(jīng)濟(jì)適用的運(yùn)輸方法還是管道輸送。為了降低管道輸送的成本（包括管道材料及建設(shè)費(fèi)用），對(duì)管道的工作壓力要求不斷提高。同時(shí)，管道多鋪設(shè)在氣候惡劣、人煙稀少、地質(zhì)地貌條件極其復(fù)雜的地區(qū)?；谝陨显颍L(zhǎng)距離輸送管線鋼需具有高強(qiáng)度和良好的韌性，以保證管線的經(jīng)濟(jì)性和安全性［1－2］。目前超低碳微合金管線鋼由于在大口徑、長(zhǎng)距離、高壓輸送條件下具有安全可靠、輸送量大、成本低等優(yōu)勢(shì)而被普遍關(guān)注［3］?，F(xiàn)階段，對(duì)這類管線鋼的研究已經(jīng)取得了一定的進(jìn)展［4－6］，但國(guó)內(nèi)外對(duì)于這種新型超高強(qiáng)度微合金化管線鋼的焊接接頭組織與性能方面的研究較少，仍然處于初始階段。因此，作者采用埋弧焊對(duì)超低碳微合金管線鋼進(jìn)行對(duì)接直縫雙面焊，并對(duì)其焊接接頭的組織和沖擊性能進(jìn)行研究，為后期超低碳微合金管線鋼的生產(chǎn)及應(yīng)用提供參考依據(jù)。

1 試樣制備與試驗(yàn)方法

試驗(yàn)用鋼板為國(guó)內(nèi)某廠提供的超低碳微合金管線鋼，厚度為15.3 mm，尺寸為500 mm×155 mm×15.3 mm，其化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%）為 0.044C，0.2Si，1.95Mn，0.011P，0.002S，0.39Ni，0.28Cr，0.21Cu，0.07Nb，0.01V，0.014Ti，0.25Mo，0.03Al，0.000 3B;其碳當(dāng)量為0.52，焊接裂紋敏感性指數(shù)Pcm為0.2;其力學(xué)性能如表1所示。

表1 超低碳微合金管線鋼的力學(xué)性能Tab.1 Mechanical properties of ultra low-carbon m icro-alloyed pipeline steel

焊接試驗(yàn)中采用美國(guó)林肯雙絲埋弧自動(dòng)焊機(jī)，分內(nèi)、外焊接。所選用的焊接材料為H03MnNi3型焊絲和自主研發(fā)的氟堿性焊劑（成分見表2），其中前絲直徑 4.0 mm，后絲直徑 3.2 mm，鈍邊 8～9 mm，內(nèi)坡口（60 ±3）°，外坡口（90 ±3）°，焊絲伸出導(dǎo)電嘴的長(zhǎng)度為25～38 mm。焊接工藝參數(shù)如表3所示。

表2 焊劑的主要成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Tab.2 Composition of flux（mass） %

表3 焊接工藝參數(shù)Tab.3 The welding parameters

埋弧自動(dòng)焊接完畢后，在接頭的不同位置取樣，采用體積分?jǐn)?shù)為4%硝酸酒精腐蝕10 s，使用奧林巴斯GX71型倒置光學(xué)顯微鏡進(jìn)行組織觀察;采用NI750F型沖擊試驗(yàn)機(jī)對(duì)接頭焊縫的沖擊性能進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)溫度為－10℃，按照GB 2650－1989進(jìn)行取樣（V形缺口在焊縫中心），試樣尺寸為10 mm×10 mm×55 mm;采用JSM-6700F型掃描電鏡對(duì)沖擊試樣斷口進(jìn)行觀察;片狀試樣經(jīng)雙噴減薄壓片成透射試樣，并采用JSM-3010型透射電子顯微鏡和附帶的能譜儀分析組織中的夾雜物。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 焊接接頭的顯微組織

從圖1可以看出，超低碳微合金管線鋼焊接接頭母材的顯微組織主要由粒狀貝氏體（GB）和貝氏體鐵素體（BF）構(gòu)成。GB主要呈伸長(zhǎng)的條狀，條之間呈小角度，由于這種小角度的晶界不易腐蝕，因而在顯微鏡下呈現(xiàn)為不規(guī)則的小塊狀。超低碳微合金管線鋼中含有鈦、鈮等微合金元素，可以限制奧氏體晶粒的長(zhǎng)大，從而細(xì)化晶粒，使得小塊狀的GB尺寸更為細(xì)小，具有較高的強(qiáng)化作用，有利于提高鋼的強(qiáng)度。白色的BF在原奧氏體晶粒內(nèi)形成并分布于原奧氏體基體上。與GB相比，BF板條長(zhǎng)且窄，板條界限明晰。適量的BF可作為韌性相以提高鋼的韌性，而且它還可在一定程度上減小GB的晶粒尺寸，增加晶界面積，改善鋼的塑韌性。在管線鋼中，GB和BF都屬于針狀鐵素體（AF）［5］，只是形態(tài)不同?？梢?，AF具有不規(guī)則的非等軸形貌，且鐵素體內(nèi)具有高密度的位錯(cuò)。

圖1 超低碳微合金管線鋼母材的顯微組織Fig.1 Microstructure of basemetal of ultra low-carbon m icro-alloyed pipeline steel

由圖2可以看出，焊接接頭熱影響區(qū)（HAZ）中粗晶區(qū)的組織比母材的明顯粗大，說明了在焊接熱循環(huán)作用下，晶?？焖匍L(zhǎng)大，材料組織發(fā)生粗化，使材料脆化;其顯微組織主要為BF和GB，及少量的多邊形鐵素體（PF）;BF由原奧氏體晶界以相互平行的板條向晶內(nèi)生長(zhǎng)，有些BF板條束貫穿于原奧氏體晶粒;不同位向的BF束將原奧氏體晶粒分割成不同的區(qū)域，原奧氏體晶界清晰可見;板條間為尺寸較細(xì)小的M-A島。

圖2 超低碳微合金管線鋼焊接接頭熱影響區(qū)的顯微組織Fig.2 Microstructure of HAZ of ultra low-carbon m icro-alloyed pipeline steel

由于超低碳微合金管線鋼中錳、鉻、鎳、鉬等合金元素含量比較高，且均屬于強(qiáng)化元素，在焊接過程中，可以抑制先共析鐵素體的析出，獲得以GB和AF為主的焊縫組織，以及極少量的M-A島，如圖3所示。這種AF和母材中出現(xiàn)的有所不同，焊接過程中形成的AF多為以?shī)A雜物誘發(fā)、晶內(nèi)形核的AF［7］。

圖3 超低碳微合金管線鋼焊接接頭焊縫的顯微組織Fig.3 Microstructure of weld seam of ultra low-carbon m icro-alloyed pipeline steel

從圖4可以發(fā)現(xiàn)，焊縫的板條鐵素體已經(jīng)變形為環(huán)形，而且位錯(cuò)密度較高，位錯(cuò)互相纏結(jié)在一起，形成了較明顯的胞狀結(jié)構(gòu)，這種位錯(cuò)胞，強(qiáng)烈地釘扎著晶界，可以看成是對(duì)晶粒的進(jìn)一步細(xì)化;焊縫組織中還有少量的亞結(jié)構(gòu)存在;夾雜物尺寸較小，呈球狀，它們作為一種高能量表面降低了針狀鐵素體形核的能壘，從而促進(jìn)了針狀鐵素體的形成。由表4可見，夾雜物是含有鈦、鋁、硅、錳的復(fù)合氧化物夾雜，其對(duì)針狀鐵素體的形核有非常重要的作用。Devners［7］認(rèn)為富鋁的夾雜物（熱膨脹系數(shù) 2.1 ×10－6K－1）促進(jìn)針狀鐵素體形核應(yīng)歸于其與奧氏體之間的熱膨脹系數(shù)差。奧氏體與夾雜物的熱膨脹系數(shù)差越大，奧氏體產(chǎn)生的應(yīng)變也就越大，形成的位錯(cuò)能降低總的形核應(yīng)變能，有利于鐵素體的形核。由于MnO·SiO2的熱膨脹系數(shù)（10.2 ×10－6K－1）與奧氏體的熱膨脹系數(shù)（22.6×10－6K－1）相差較小，因此MnO·SiO2夾雜物不利于針狀鐵素體的形核。同時(shí)，可以發(fā)現(xiàn)圖3中AF具有一定的長(zhǎng)寬比，且呈非平行、伸長(zhǎng)的、多位向析出的針片狀形態(tài)，針片間相互交錯(cuò)，宛如筐籃的編織結(jié)構(gòu)。這種高密度的編織結(jié)構(gòu)阻礙了裂紋的擴(kuò)展，可以在一定的程度上提高材料的強(qiáng)韌性［8］。

圖4 誘發(fā)AF形核夾雜物的TEM形貌Fig.4 TEMmorphology of inclusions inducing AF nucleation

表4 誘發(fā)AF形核夾雜物的成分分析結(jié)果（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Tab.4 Results of component analysis of inclusions inducing AF nucleation（mass） %

2.2 焊接接頭焊縫的沖擊性能

由表5可以看出，在－10℃時(shí)焊接接頭的沖擊功和斷口的剪切面積率都較大，平均值分別為178 J和84.6%，滿足高級(jí)別鋼的沖擊性能要求。進(jìn)一步證實(shí)了接頭的BF組織對(duì)材料的增韌作用，其韌化的機(jī)理除了晶粒細(xì)小以外，還有組織中細(xì)小的M-A島分布均勻的影響。

表5 焊接接頭焊縫的沖擊性能Tab.5 The im pact properties of the weld seam

由圖5可以看出，試樣斷口由許多大小不等的韌窩組成，在韌窩中有少量的第二相粒子或夾雜物存在。韌窩的大小和形狀主要與第二相質(zhì)點(diǎn)間距和斷口上所受應(yīng)力有關(guān)。大韌窩周圍群集著小韌窩，這樣交錯(cuò)的組合能夠有效阻止裂紋的擴(kuò)展。圖5（a）右半部分中深而寬的溝狀裂紋可能是由于焊縫中存在的夾雜物在沖力作用下發(fā)生開裂造成。經(jīng)局部放大后，可以更清晰地看到，斷口上韌窩較多且較深，賦予了材料良好的韌性?？偟膩碚f，沖擊斷口表現(xiàn)為韌性斷裂。

3 結(jié)論

圖5 焊接接頭沖擊試樣斷口的SEM形貌Fig.5 SEMmorphology of impact specimen fracture of welding joints at low（a）and high（b）magnifications

（1）超低碳微合金管線鋼接頭母材的顯微組織主要由GB和BF組成，GB和BF只是形態(tài)不同的AF;AF具有不規(guī)則的非等軸形貌，且F內(nèi)具有高密度的位錯(cuò)。

（2）超低碳微合金管線鋼接頭HAZ粗晶區(qū)的組織為BF、GB和少量的PF及細(xì)小的M-A島，晶粒粗大;焊縫中的AF是由含有鈦、鋁、硅、錳的復(fù)合氧化物夾雜誘發(fā)形核的，并以筐籃的編織結(jié)構(gòu)相互交錯(cuò)分布。

（3）焊接接頭在－10℃下的沖擊功可達(dá)178 J，滿足管線鋼沖擊性能的要求，其斷裂形式為韌性斷裂。

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