上海市基礎(chǔ)工程集團有限公司 上海 200002

1 工程概況

上海軌道交通12號線26標(biāo)段土建工程復(fù)興島站—利津路站區(qū)間工程，為上海市的重大工程項目，受到黃浦江兩岸的上海港煤炭裝卸公司朱家門煤炭裝卸碼頭樁基及滬東船廠廠區(qū)內(nèi)相關(guān)建（構(gòu)）筑物樁基基礎(chǔ)的限制，為避開樁基基礎(chǔ)，隧道設(shè)計軸線只能向深層發(fā)展，區(qū)間隧道最大縱坡達30‰，最大頂埋深達35 m。由于隧道軸線的加深，隧道穿越的土層較復(fù)雜，在⑥層暗綠色黏土、⑦1層砂質(zhì)粉土、⑦2層粉細砂中推進施工距離長達約1 000 m，其頂板標(biāo)高－24.10～－36.16 m，在如此復(fù)雜的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件下進行盾構(gòu)法施工在上海地區(qū)還是首例。

2 盾構(gòu)穿越硬塑黏土層土體改良技術(shù)[1,2]

2.1 盾構(gòu)穿越⑥層土主要難點

⑥層土土體密實、強度高，盾構(gòu)機在該土層掘進施工時，當(dāng)?shù)侗P刀具插入土層進行切削時，往往會產(chǎn)生刀盤扭矩過高的情況。對于刀盤扭矩過高的情況，我們通常采用刀盤加水的方式進行土體改良。

但在⑥層土內(nèi)進行常規(guī)的刀盤加水方式進行改良時，效果不佳，出現(xiàn)如下狀況：

（a）⑥層土強度高，不易攪拌均勻，形成塊狀土體在土倉內(nèi)轉(zhuǎn)動，引起盾構(gòu)土壓力波動大、螺旋機轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定、不恒速等連鎖反應(yīng)，造成螺旋機出土量不一、不能連續(xù)出土，出土較多時，土體結(jié)成硬塊會引起皮帶機打滑，來不及出土。

（b）⑥層土一般深度較大，盾構(gòu)機進入⑥層土后，隧道埋深約26 m，此時的外部土體對土倉的壓力也較大，為0.40～0.45 MPa。刀盤面板表面的注水孔受到外部壓力后，導(dǎo)致盾構(gòu)機加泥加水系統(tǒng)的輸出流量受到限制，無法達到設(shè)定流量值，實際加水量不能有效地起到拌和、改良⑥層土的作用。

（c）⑥層土的土體性質(zhì)非常黏、硬，加之外部的土體壓力較大，容易形成泥餅黏附在刀盤注水孔上，將注水孔堵住，在進行刀盤加水操作時，加泥加水泵可能并沒有工作，長此以往，容易導(dǎo)致設(shè)備發(fā)生故障。

2.2 施工方法

2.2.1 選擇加泥加水泵

盾構(gòu)機加泥加水系統(tǒng)一般選擇擠壓泵或柱塞泵作為加泥加水泵。盾構(gòu)機原裝擠壓泵性能參數(shù)流量為2 L/min，壓力1.5 MPa，功率5.5 kW。

由于盾構(gòu)機覆土較深，外部土體壓力較大，擠壓泵本身壓力小，經(jīng)過管路的壓力損失，水流到達刀盤表面時已沒有足夠壓力沖破土層，壓力及流量均無法達到設(shè)定要求。而柱塞泵可選擇擋位較多，施工參數(shù)選擇豐富，可根據(jù)不同土質(zhì)情況進行調(diào)整。

調(diào)整后的柱塞泵型號為BW-250，性能參數(shù)見表1。

通過對2 種泵的性能參數(shù)比較，柱塞泵各項指標(biāo)均優(yōu)于擠壓泵。所以在⑥層土內(nèi)盾構(gòu)推進時，加泥加水泵應(yīng)優(yōu)先采用柱塞泵。

表1 BW-250型泥漿泵性能參數(shù)

2.2.2 選擇盾構(gòu)推進模式

土壓平衡式盾構(gòu)機施工操作時，對于土壓平衡的方式一般分為2 類：自動土壓平衡和手動土壓平衡。常規(guī)操作時，較常選擇自動土壓模式，即對土壓力目標(biāo)值進行設(shè)定后，盾構(gòu)司機在進行盾構(gòu)推進系統(tǒng)操作時只需控制推進速度，螺旋機會根據(jù)土壓力設(shè)定值及盾構(gòu)司機所控制的推進速度自動調(diào)整螺旋機轉(zhuǎn)速，使螺旋機轉(zhuǎn)速與推進速度相匹配，達到土壓平衡的目的。

在自動土壓平衡的模式下，由于盾構(gòu)機自身設(shè)定的土壓力目標(biāo)值可在設(shè)定土壓力值的上下限內(nèi)浮動，上下限值一般為±0.02 MPa，所以在該模式下土壓力始終處于波動的狀態(tài)，最大幅度可能達到0.04 MPa。盾構(gòu)機螺旋機為達到土壓平衡，一直持續(xù)調(diào)整其轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速時高時低，尤其是在⑥層土內(nèi)推進的情況下，會造成螺旋機的出土量不連續(xù)、不均勻，從而引起皮帶機的打滑。

故盾構(gòu)機在⑥層土內(nèi)推進施工時，應(yīng)采用手動土壓平衡模式。在手動土壓平衡模式下，盾構(gòu)司機可以通過調(diào)節(jié)螺旋機轉(zhuǎn)速、推進速度達到“六個恒定”，即推進速度、刀盤進土量、螺旋機轉(zhuǎn)速、刀盤正面土壓、螺旋機出土量、皮帶機上土量均處于相對恒定的狀態(tài)。可以有效解決皮帶機打滑的問題。

2.2.3 刀盤加水操作方式

以往在淤泥質(zhì)黏土地層中進行刀盤加水操作時，施工人員養(yǎng)成習(xí)慣：當(dāng)?shù)侗P扭矩上升至60%時，即進行刀盤加水的操作，經(jīng)加水扭矩下降后，立即停止。由于淤泥質(zhì)黏土土質(zhì)良好，含水量相對較大，上述操作方式仍舊能夠滿足均勻拌和土倉內(nèi)土體的要求，但盾構(gòu)機在⑥層土內(nèi)推進施工時若仍采用該操作方式，會引發(fā)以下一系列問題。

⑥層土含水量低、土質(zhì)硬、強度高，如只在刀盤扭矩高時進行加水、刀盤扭矩低時停止加水，所拌和的土體僅為刀盤進土口前一段土體，其后一段土體并未被有效拌和。未經(jīng)拌和的土體進入刀盤后，仍會引起刀盤扭矩的升高。如此反復(fù)循環(huán)，正面土體時硬時軟，會引起土壓力的波動，土倉內(nèi)的土體其實并未被有效地置換，沒有起到改良頭部土體的作用（圖1）。

所以在⑥層土內(nèi)盾構(gòu)推進時，應(yīng)確立正確的加水方法，即盾構(gòu)推進時應(yīng)保持刀盤持續(xù)加水，扭矩出現(xiàn)下降后可適當(dāng)控制加水流量，當(dāng)土倉內(nèi)土體完全置換后，就可以通過調(diào)節(jié)推進速度和增減加水流量尋找推進速度和加水流量的平衡點。

圖1 刀盤間斷加水時土倉內(nèi)土體狀態(tài)

2.2.4 提高刀盤轉(zhuǎn)速

在淤泥質(zhì)黏土中進行盾構(gòu)推進時，刀盤轉(zhuǎn)速一般默認設(shè)置為0.8 r/min，即可滿足切削、拌和土體的要求。在⑥層土內(nèi)進行盾構(gòu)推進時，應(yīng)將刀盤轉(zhuǎn)速提升至最高擋位1.51 r/min，作為刀盤加水操作方法的輔助措施，協(xié)助將土體充分攪拌均勻。

2.3 應(yīng)用效果

通過對⑥層硬塑黏土層物理力學(xué)性質(zhì)進行分析，圍繞著將推進速度、刀盤加水流量、螺旋機轉(zhuǎn)數(shù)、正面土壓力等施工參數(shù)保持相對恒定的目標(biāo)，制定了一系列土體改良方法：

（a）選擇柱塞泵作為加泥加水泵；

（b）選擇手動土壓平衡模式作為盾構(gòu)推進模式；

（c）采用合理的刀盤加水方式尋找推進速度和加水流量的平衡點；

（d）將刀盤升至最高轉(zhuǎn)速，提高切削、拌和土體能力。

通過一系列土體改良措施的應(yīng)用，盾構(gòu)機在⑥層硬塑黏土層內(nèi)推進施工的主要難點得到有效的解決：

（a）刀盤的扭矩得到有效控制；

（b）螺旋機可以做到出土量穩(wěn)定，皮帶機不再出現(xiàn)打滑的現(xiàn)象。

3 盾構(gòu)穿越砂性土層施工技術(shù)

3.1 盾構(gòu)穿越⑦1、⑦2層砂性土層主要難點

（a）根據(jù)上海地區(qū)地質(zhì)情況，⑥層土通常作為為⑦1、⑦2層土的隔水頂板，這也表示盾構(gòu)機底部逐步進入⑦層土的同時，盾構(gòu)機正面土體處于上硬下軟交界面的狀態(tài)，上半部為硬土層、下半部為砂性土，對施工參數(shù)的設(shè)定造成一定困難。如若施工參數(shù)設(shè)定不當(dāng)，極易引起盾構(gòu)機姿態(tài)的逐漸惡化，造成盾構(gòu)機磕頭、超挖、盾構(gòu)機坡度與管片坡度夾角大、盾構(gòu)機與管片不同心等情況。

盾構(gòu)機姿態(tài)惡化過程主要有以下3 種工況。

工況一：正常狀態(tài)下，盾構(gòu)機坡度、中心及管片坡度、中心均與設(shè)計軸線相吻合（圖2）；

工況二：盾構(gòu)機底部出現(xiàn)砂性土后，盾構(gòu)機易發(fā)生磕頭、超挖的現(xiàn)象，造成盾構(gòu)機整體下沉，由于盾尾的下沉導(dǎo)致成型隧道管片也一起低于設(shè)計軸線（圖3）；

圖2 盾構(gòu)姿態(tài)惡化狀態(tài)一

圖3 盾構(gòu)姿態(tài)惡化狀態(tài)二

工況三：為避免盾構(gòu)機磕頭，盾構(gòu)機下部千斤頂設(shè)定油壓遠大于上部千斤頂設(shè)定油壓，盾構(gòu)機切口抬起，導(dǎo)致盾構(gòu)機坡度與管片坡度不一致，形成夾角（圖4）。

圖4 盾構(gòu)姿態(tài)惡化狀態(tài)三

（b）盾構(gòu)機進入⑦層土后，隧道埋深普遍達到30～36 m，盾構(gòu)機的總推力將隨著覆土深度的變大逐漸增大，遠遠超過一般覆土深度盾構(gòu)推進施工的總推力，這也就表示盾構(gòu)推進時每塊管片側(cè)面所受到千斤頂?shù)耐屏σ泊蟠蟪^常規(guī)的施工。

綜合上述2 種情況分析，盾構(gòu)機在⑦1、⑦2層土內(nèi)推進施工時面臨的是盾構(gòu)機姿態(tài)控制困難及盾構(gòu)機總推力極大的綜合狀況，若不預(yù)先采取相關(guān)施工措施進行預(yù)防，會引發(fā)以下問題。

（a）隧道管片在盾構(gòu)機姿態(tài)不佳的情況下承受較大的總推力，由于環(huán)面與千斤頂受力方向非垂直且夾角較大，環(huán)面整體的受力不均勻，引起管片受力的應(yīng)力集中，導(dǎo)致管片大面積碎裂。

（b）盾構(gòu)機長期的姿態(tài)不佳會致使管片與盾尾之間的間隙過小，長時間的無間隙可能造成盾尾刷失去彈性，發(fā)生損壞，無法起到封堵盾尾的作用。⑦1、⑦2層為承壓含水層，施工中本就存在涌水涌沙的施工風(fēng)險，盾尾刷的損壞更會增大施工風(fēng)險。

3.2 砂性土層盾構(gòu)姿態(tài)控制方法

在砂性土內(nèi)控制盾構(gòu)姿態(tài)應(yīng)從2 個方面進行調(diào)整：第一，通過合理設(shè)定正面土壓力穩(wěn)住盾構(gòu)機姿態(tài)；第二，通過二次注漿及貼片等方式調(diào)整管片姿態(tài)。

3.2.1 正面土壓力的合理設(shè)定

當(dāng)盾構(gòu)機在上硬下軟的地層中推進施工時，建立有效的土壓平衡，確保盾構(gòu)機頭部穩(wěn)定，是控制盾構(gòu)機姿態(tài)的根本。施工中土壓力設(shè)定應(yīng)遵循“計算理論值，調(diào)整實際值”的原則，進行土壓平衡的控制。

盾構(gòu)機在⑦1、⑦2層砂性土層內(nèi)施工時，盾構(gòu)機頂部為⑥層硬土層，地層變形受到⑥層土的隔斷，沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)反映相對滯后，無法提供有效的參考，所以判定土壓力設(shè)定是否合適應(yīng)以出土量的計算為準(zhǔn)。

（a）理論土壓力的計算，以盾構(gòu)機刀盤中心位置作為理論土壓力計算點，施工前根據(jù)地質(zhì)勘探資料提供的盾構(gòu)施工區(qū)域上部各層土體的性質(zhì)及厚度，對盾構(gòu)施工理論土壓力進行計算。根據(jù)土壓力計算原則，刀盤中心位于黏土層采用水土合算，刀盤中心位于砂性土采用水土分算 。

盾構(gòu)刀盤中心位于⑥層土，采用水土合算公式：

盾構(gòu)刀盤中心位于⑦1、⑦2層土，采用水土分算公式：

（b）土壓力調(diào)整方法，首先計算出土量。利用門式起重機對每斗泥的滿箱質(zhì)量及空箱質(zhì)量進行稱重，計算每推進一環(huán)實際出土的質(zhì)量，并換算成方量，得到每環(huán)實際出土量，與理論出土量進行比較，判斷是否超挖、欠挖。

其次要做好螺旋機轉(zhuǎn)速記錄。通過盾構(gòu)監(jiān)控系統(tǒng)記錄盾構(gòu)機每推進一環(huán)的螺旋機實際轉(zhuǎn)數(shù)并進行比較，推斷每一環(huán)出土量是否合理。在土壓力保持不變的情況下，理論上螺旋機轉(zhuǎn)速應(yīng)保持不變，如發(fā)生某一環(huán)轉(zhuǎn)速變化幅度較大，應(yīng)及時分析原因并確定是否需要調(diào)整土壓力。

3.2.2 二次環(huán)箍注漿

利用隧道管片注漿孔進行壁后環(huán)箍注漿，通過凝固后的漿液將管片托出，保持管片坡度。二次注漿可采用單液水泥漿液，為避免漿液竄入盾尾損壞盾尾刷，待管片脫出盾尾10 環(huán)后方可進行二次環(huán)箍注漿施工，每推進10 環(huán)打設(shè)1 道環(huán)箍，每環(huán)注漿量約1 m3（圖5）。

圖5 二次環(huán)箍注漿示意

3.2.3 貼片材料優(yōu)化

通常采用在管片上粘貼不同厚度石棉橡膠板的方法在管片環(huán)面上形成楔形，達到調(diào)整管片坡度的目的。在普通覆土深度中進行盾構(gòu)推進，盾構(gòu)總推力一般在15 000～20 000 kN，石棉橡膠板的壓縮量一般為25%～30%；當(dāng)隧道覆土深度大于25 m時，盾構(gòu)總推力普遍大于30 000 kN，石棉橡膠板的壓縮量達到80%～90%，基本失去了糾偏效果。

所以在超深覆土下施工時，應(yīng)選用橡膠纖維板作為貼片材料，橡膠纖維板在加工時已經(jīng)過壓縮，在總推力較大的影響下，壓縮量基本為零，滿足調(diào)整管片坡度的要求。

3.3 砂性土內(nèi)盾構(gòu)機總推力控制方法

3.3.1 使用超挖刀

盾構(gòu)機超深覆土施工時，殼體上半部的側(cè)摩阻力遠大于下半部的側(cè)摩阻力，所以開啟盾構(gòu)機上半周9點～3點位置超挖刀，超挖量定為80 mm，盾構(gòu)機上半周實際開挖半徑為3.25 m，通過超挖刀刮松盾殼上半部的土體，降低鋼板與土體間的摩擦因數(shù)，以減小側(cè)摩阻力。隨著超挖刀使用時間變長，總推力的減小量可逐步穩(wěn)定在約5 000 kN（圖6）。

圖6 使用超挖刀示意

3.3.2 盾構(gòu)機殼體減摩注漿

盾構(gòu)機支承環(huán)位置1點、5點、8點、11點4 個方向設(shè)置殼體外注入孔，通過外注入孔向外壓注膨潤土漿液，使膨潤土漿液在盾構(gòu)機殼體表面形成一層泥膜（圖7）。

圖7 盾構(gòu)機殼體減摩注漿示意

膨潤土是一種以蒙脫石礦物為主要成分的黏性土，與一般黏土相比，它水化能力強，膨脹性大，分散性高。膨潤土漿液一般在盾構(gòu)機施工中用于疏通、潤滑同步注漿管路，防止管路堵塞。所以其在盾構(gòu)機殼體表面形成泥膜后，可以作為殼體鋼板與外部土體的隔離物，起到降低摩擦因數(shù)的作用，減小側(cè)摩阻力。

膨潤土漿液配比為每拌桶（1.6 m3）的土摻加量為250 kg。拌制膨潤土土漿應(yīng)先加水，后加入膨潤土；新制膨潤土土漿需存放一段時間，經(jīng)充分水化溶脹后方能使用；漿桶內(nèi)的膨潤土土漿應(yīng)經(jīng)常攪動，避免沉淀或離析。

膨潤土土漿應(yīng)對其泥漿相對密度進行控制，適當(dāng)?shù)南鄬γ芏扔欣跐{液在盾構(gòu)機殼體表面形成有效的泥膜，膨潤土土漿液相對密度一般控制在1.04～1.06。

膨潤土漿液施工中，為確保膨潤土漿液充分打入土體內(nèi)并在盾構(gòu)機表面形成泥膜，注漿壓力以外部土壓力為參考值，在超深覆土的工況條件下，以0.5 MPa作為控制指標(biāo)。注漿量為每環(huán)壓注膨潤土漿約1.2 m3，壓注6 環(huán)后，理論上可在盾構(gòu)機殼體表面形成一道厚5 cm的泥膜。注漿時，盾構(gòu)機切口環(huán)外周4 個注入孔相互切換壓注，4 個孔的壓注量應(yīng)相對均勻，可根據(jù)注漿壓力進行調(diào)節(jié)。通過盾構(gòu)殼體減摩注漿，盾構(gòu)總推力減小1 000～2 000 kN。

3.4 應(yīng)用效果

針對砂性土層內(nèi)盾構(gòu)機姿態(tài)不佳的問題，通過調(diào)整盾構(gòu)機姿態(tài)和調(diào)整管片姿態(tài)2 個方面進行解決：

（a）通過理論計算、出土量計算、螺旋機轉(zhuǎn)速統(tǒng)計等方式合理設(shè)定正面土壓力，確保盾構(gòu)機在砂性土體內(nèi)頭部穩(wěn)定；

（b）通過優(yōu)化管片貼片材料，確保管片糾偏效果，改善管片的受力狀態(tài)。

針對砂性土層內(nèi)盾構(gòu)機總推力過大的問題，通過使用超挖刀、盾殼減阻注漿等方式，減小盾構(gòu)總推力至約30 000 kN，使盾構(gòu)機具備足夠的糾偏能力。

4 結(jié)語

針對盾構(gòu)機穿越⑥層硬塑黏土層時刀盤扭矩持續(xù)過高的施工困難，通過優(yōu)化加泥加水系統(tǒng)、合理設(shè)定盾構(gòu)推進模式、優(yōu)化刀盤加水操作方式、調(diào)整刀盤轉(zhuǎn)速等措施，改變了過去簡單粗放的操作方式，通過結(jié)合螺旋機轉(zhuǎn)速、推進速度等“六個恒定”的理論依據(jù)，使施工操作方法更加精細化，有效解決了盾構(gòu)推進中刀盤扭矩過大的問題。針對盾構(gòu)機穿越砂性土層時所面對盾構(gòu)姿態(tài)不佳、總推力過大的問題，形成一套砂性土承壓含水層盾構(gòu)推進施工措施，可有效控制盾構(gòu)姿態(tài)及管片狀態(tài)，確保施工質(zhì)量。