中建二局第四建筑工程有限公司 天津 300457

在我國東部沿海地區(qū)，對于含有單層或多層地下車庫的工程，盡管在設計時采用了抗拔樁，但是如果在地下車庫頂板沒有回填土時遇見臺風、暴雨等極端天氣，加上沒有采取降水措施或降水措施不到位，會導致地下水位急劇上升。最后地下車庫的總荷載加上樁的抗拔承載力之和小于地下車庫所受到的浮力時，地下車庫會局部或者整體上浮，導致地下車庫的框架柱、頂板和底板被破壞。

1 工程概況

背景工程地下車庫建筑面積約1.7 萬m2，為地下1 層，層高為3.4 m，基礎形式為獨立承臺+方樁。承臺厚800 mm，防水底板厚400 mm，柱距為7.8 m×7.8 m，未設置基礎梁；頂板厚350 mm，除局部地區(qū)外均未設置框架梁，柱上設置柱帽，柱帽尺寸2.6 m×2.6 m，厚 800 mm。

建筑場地地層為第四紀全新世至上更新世濱海平原型沉積土層。主要由黏性土、粉土和砂性土組成。對該工程施工有直接影響的為淺部土層中的潛水，其補給來源主要為大氣降水與地表徑流。地下車庫至2013年3月結構全部完成，后澆帶全部封閉完成，車庫頂板回填土未施工。

2 結構的上浮和破壞情況

2013年10月6日至10月8日上海市受“菲特”“和“丹娜絲”雙臺風影響，工程所在地嘉定區(qū)遭遇特大暴雨，10月7日的降雨達到219.4 mm。大雨過后，發(fā)現(xiàn)車庫中間區(qū)域內大部分框架柱與地面和柱帽連接處出現(xiàn)裂縫，部分柱子頂部混凝土破壞。經(jīng)測量，出現(xiàn)裂縫區(qū)域的車庫底板上浮約50～260 mm。

對地下車庫所有結構裂縫、破壞情況和底板標高進行詳細檢查和統(tǒng)計，發(fā)現(xiàn)結構的裂縫、破壞情況和柱子上浮具有以下特征：

（a）位于地庫中部的2 根柱子上浮高度最大，分別為255 mm、250 mm，以這2 根柱為中心向四周方向的柱子上浮高度逐漸減??；

（b）地下車庫上浮范圍內柱子大半存在裂縫，裂縫分布在柱頂和柱根部500 mm范圍內，柱頂多為橫向裂縫，部分柱頂部四周混凝土出現(xiàn)破碎，柱根多為斜向裂縫，部分柱根部四周混凝土也出現(xiàn)破碎；

（c）地下車庫北側擋土墻和頂板相交的地方出現(xiàn)貫通性裂縫，車庫頂板撓度最大的地方產生裂縫，雨后出現(xiàn)滲水現(xiàn)象；

（d）地下1層車庫底板頂至頂板底的垂直距離仍為設計距離，車庫內凈空未發(fā)生變化，車庫頂板和底板整體上??；

（e）地庫上浮區(qū)域呈現(xiàn)出兩邊低中間高的形狀。其中A-D軸緊挨中間主樓，A-N軸為擋土墻，墻下樁較密，這2 條軸線上的柱子類似簡支梁的支座，在水浮力的作用下，這2 排柱子中間區(qū)域的車庫整體向上彎曲。具體以上浮高度最大的B-3軸柱子為例，A-N軸為外墻，上浮高度為0 mm，A-D軸處柱子緊鄰地庫內主樓，上浮高度為－14 mm，中間的A-J軸處上浮高度則達255 mm，見圖1。

圖1 B-3軸柱子上浮高度示意

簡支梁支座所受的支座力較大，所以緊挨著支座處的2 排柱子和墻體受到的破壞較大。

3 結構破壞和上浮原因分析[1-7]

從地下車庫結構的破壞情況，整體上浮出現(xiàn)的時間、位置進行分析，導致車庫局部上浮和結構破壞的原因有以下幾個：

3.1 受罕見的特大暴雨襲擊，地下水位暴漲

地下車庫位置較低，罕見暴雨過后，大量雨水滲入至車庫底板以下。根據(jù)地質勘查報告，地下車庫底板墊層標高以下1.5 m范圍內大部分為③t層土，即黏質粉土。屬于中等透水層，具有較強的透水能力。地表雨水通過車庫周邊回填土和這層土滲入到地下車庫底板以下，導致地下車庫周邊及底板下的水產生的浮力大于車庫自重、回填土自重和抗拔樁承載力之和，車庫局部地方上浮。

3.2 地下車庫主體完成，后澆帶封閉之后，未進行持續(xù)降水

建設單位為了節(jié)省成本，地下車庫結構施工完畢后，頂板回填土還未回填之前，即要求停止降水，暴雨過后水位暴漲而未采取措施。后澆帶澆筑完成后，地下車庫構成一個大的封閉空間，類似于一個大船，承受了極大的水浮力。

3.3 結構設計方案欠妥，樁尺寸和抗拔承載力過小

地下車庫框架柱柱距為7.8 m×7.8 m，每根框架柱下邊設置4 根樁長16 m、截面尺寸為250 mm×250 mm的樁，單樁抗拔承載力100 kN。建設單位設計部門承認由于成本的壓力，在出圖之前經(jīng)過多次優(yōu)化設計，優(yōu)化時未考慮施工中不利因素（如大暴雨、回填土未及時覆蓋、接樁質量差等）的影響，預留的安全余量不夠，導致突發(fā)事情發(fā)生時，樁的抗拔承載力不能滿足要求。

3.4 設計將主樓和地下車庫分開，對地下抗浮不利

本工程除中間一棟18 層高樓位于地庫之內外，其余主樓和地下車庫通過連通口進行連接，主樓基礎和地庫的基礎從連通口處斷開，主樓的荷載不能傳遞到地下車庫基礎，對地下車庫的抗浮產生不利的影響。

根據(jù)實際測量的結果分析，距離地庫中主樓最近的一排柱子沒有出現(xiàn)上浮的情況，證明地庫內的主樓對地庫的抗浮起到有利的作用。

3.5 接樁處施工質量差

本工程采用的預制方樁由2 節(jié)樁組成，2 節(jié)樁通過角鋼搭接焊連接。但在實際施工過程中，工人采用扁鋼代替角鋼進行焊接，加上搭接材料長度不夠，焊縫不飽滿等因素，此處的焊接質量難以保證，接樁處成為預制混凝土方樁的薄弱環(huán)節(jié)。在水浮力作用下，當樁接頭處焊縫的承載力小于軸向力時，2 節(jié)樁即斷開，導致車庫抗拔承載力下降。

4 處理措施

4.1 地下車庫底板上開孔放水，讓地下車庫回到設計標高位置

各參建單位經(jīng)過討論研究后，決定在上浮高度最大區(qū)域的底板后澆帶上開一個Φ110 mm的泄水孔將地下水排出，讓地下車庫地板回到設計標高位置。

開孔泄水后，地下車庫底板標高迅速下降，經(jīng)過2 d之后，地下車庫沉降基本穩(wěn)定。

4.2 地下車庫抗浮加固方案

（a）沉降基本穩(wěn)定后，設計單位決定采取在地下車庫頂板上增加荷載的方法抵抗水浮力，避免再次遇到暴雨導致地下車庫上浮。

（b）樁的抗壓承載力經(jīng)過驗算后能滿足要求，不再考慮預制混凝土方樁的抗拔承載力，上浮區(qū)域樁的抗拔承載力按零計算。

（c）地下車庫頂板增加厚300 mm鋼筋混凝土疊合層，內配鋼筋雙層雙向。底板將原厚100 mm混凝土面層改成鋼筋混凝土面層，內配鋼筋單層雙向。頂板和底板疊合層均采用高一級混凝土。

（d）框架柱采用增大截面的方法加固，將原混凝土柱面鑿毛、植筋、支模，澆筑高一級微膨脹混凝土。

4.3 裂縫處理措施

當裂縫為單條細微裂縫時，采取注射環(huán)氧砂漿的方式進行封堵。當裂縫為多條較密集裂縫或混凝土局部出現(xiàn)破損時，將裂縫或破損處混凝土全部鑿掉，同增大截面處的混凝土一起澆筑。

如果頂板和底板遇見較大的貫穿性裂縫，則將混凝土鑿穿，在新舊混凝土結合面貼膨脹止水條，然后再與混凝土疊合層一起澆筑。

5 結語

該工程已經(jīng)嚴格按照加固圖紙進行施工，施工完成之后地下車庫結構未出現(xiàn)新的裂縫，也未出現(xiàn)滲水現(xiàn)象。該案例告訴我們，在南方地區(qū)施工時，特別要注意防止地下車庫上浮造成結構的損壞和工期、經(jīng)濟方面的損失?；咏邓掷m(xù)到回填土完成之后，施工中要隨時監(jiān)測地下室的標高，一有變化立即處理；樁基施工時，要嚴格控制接樁質量。優(yōu)化設計時，要充分考慮到施工過程中的各種荷載情況，保留一定的安全余量。