樊云杰，吉 華，茍國慶

（1.南車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司，山東青島 266111；2.上海航天設(shè)備制造總廠，上海200245；3.西南交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，四川成都 610031）

0 前言

隨著高速列車的發(fā)展，其車體采用大型中空鋁合金型材焊接而成。焊接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、抗脆斷能力、耐腐蝕性能等受到殘余應(yīng)力與焊接缺陷、接頭幾何不連續(xù)性、冶金非均勻性等因素相互作用，從而降低了高速列車車體結(jié)構(gòu)的安全可靠性，縮短其服役壽命。適當(dāng)?shù)?、分布合理的殘余壓?yīng)力可以提高疲勞強(qiáng)度，提高抗應(yīng)力腐蝕能力，從而延長車體使用壽命；而不適當(dāng)?shù)臍堄鄳?yīng)力則會(huì)降低疲勞強(qiáng)度，產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕，失卻尺寸精度，甚至導(dǎo)致變形、開裂等早期失效事故[1]。因此研究如何有效控制和消除殘余應(yīng)力對保證結(jié)構(gòu)的安全可靠性有著重要的意義。

陳明鳴[3]等人用小盲孔應(yīng)力釋放法對LD10鋁合金材料由不同熱處理工藝產(chǎn)生的殘余應(yīng)力進(jìn)行了測試，并分析比較了試驗(yàn)結(jié)果，為該材料熱處理工藝選擇和結(jié)構(gòu)的使用性能研究打下了基礎(chǔ)?？椎萝奫4]等人利用激光沖擊波對LY12CZ鋁合金表面進(jìn)行了沖擊處理，實(shí)現(xiàn)了對LY12CZ鋁合金表面殘余應(yīng)力的控制，有利于提高其表面涂層的結(jié)合強(qiáng)度。

本研究采用熱處理、機(jī)械振動(dòng)和超聲沖擊三種方法對A7N01S-T5鋁合金焊接接頭殘余應(yīng)力進(jìn)行調(diào)節(jié)處理，并采用X射線衍射法測試殘余應(yīng)力，深入分析不同處理方法對殘余應(yīng)力的影響。

1 試驗(yàn)材料、方法及設(shè)備

1.1 試驗(yàn)材料

A7N01S-T5鋁合金材料尺寸為500mm×200mm×15mm，共6塊。焊絲采用材料ER5356和A7N01ST5鋁合金材料化學(xué)成分如表1所示。

表1A7N01S-T5鋁合金和ER5356焊絲的化學(xué)成分 %

1.2 試驗(yàn)方法及設(shè)備

焊接設(shè)備為EWM焊機(jī)，型號PHOENIX 421，采用雙脈沖MIG焊，材料剖口為Y型，剖口角度60°，采用三道焊接而成，焊接工藝參數(shù)如表2所示。

表2 A7N01S-T5鋁合金焊接工藝參數(shù)

去應(yīng)力退火爐為箱式電阻爐，其型號為12-10，退火溫度350℃，退火時(shí)間2 h，隨爐冷卻；機(jī)械振動(dòng)設(shè)備和超聲沖擊設(shè)備分別采用HK2000全自動(dòng)振動(dòng)時(shí)效裝置和HY2050豪克能焊接應(yīng)力消除設(shè)備。主要參數(shù)如表3、表4所示。

表3 機(jī)械振動(dòng)參數(shù)

表4 HY2050豪克能焊接應(yīng)力消除設(shè)備的工藝參數(shù)

殘余應(yīng)力測量采用PROTO iXRD殘余應(yīng)力測量設(shè)備。殘余應(yīng)力測量參數(shù)如表5所示。

熱處理方案采用去應(yīng)力退火工藝，分別對如圖1所示位置進(jìn)行去應(yīng)力前后殘余應(yīng)力測試。超聲沖擊和機(jī)械振動(dòng)分別對處理前后相同位置進(jìn)行應(yīng)力測試。共8個(gè)測點(diǎn)，測點(diǎn)間距為2mm。

表5 X射線殘余應(yīng)力測量參數(shù)

圖1 應(yīng)力處理技術(shù)方案

2 試驗(yàn)結(jié)果和分析

圖2～圖4分別為熱處理前后、機(jī)械振動(dòng)前后、超聲沖擊前后A7N01S-T5鋁合金焊接接頭殘余應(yīng)力大小及分布規(guī)律，處理試驗(yàn)結(jié)果如表6所示。

由圖2可知，退火前焊趾處殘余應(yīng)力最大，為127.25MPa，退火后為 75.74 MPa，降低了越40%。焊縫中心殘余退火前后殘余應(yīng)力分別為103.26 MPa和36.22 MPa，降低了近65%。由圖2中知，熱處理對焊接殘余應(yīng)力有均勻化的作用。退火后焊縫及熱影響區(qū)焊接殘余應(yīng)力有所降低，而母材區(qū)則有所升高。這說明在熱處理過程中，焊接接頭峰值殘余應(yīng)力有所降低，但焊接殘余應(yīng)力整體重新分布。

表6 應(yīng)力處理試驗(yàn)結(jié)果

圖2 熱處理前后殘余應(yīng)力分布

圖3 機(jī)械振動(dòng)前后殘余應(yīng)力分布

由圖3可知，機(jī)械振動(dòng)前焊縫最大殘余應(yīng)力為134.07 MPa，振動(dòng)后殘余應(yīng)力為86.12 MPa，應(yīng)力降低了約35%。振動(dòng)失效采用外加動(dòng)應(yīng)力與焊接殘余應(yīng)力迭加，使殘余應(yīng)力接近屈服強(qiáng)度，引起應(yīng)力松弛，降低殘余應(yīng)力。這種效應(yīng)優(yōu)先產(chǎn)生于殘余應(yīng)力最大的部位。

圖4 超聲沖擊前后殘余應(yīng)力分布

由圖4可知，超聲沖擊前焊縫及熱影響區(qū)基本呈拉應(yīng)力，超聲沖擊后，接頭表面基本呈現(xiàn)壓應(yīng)力，應(yīng)力消除率達(dá)到了95%以上。這可以從兩個(gè)方面來解釋。首先，經(jīng)過超聲沖擊后，從沖擊區(qū)的外觀上看有明顯的凹坑，這說明超聲沖擊頭將能量傳遞至工件表面，在沖擊區(qū)產(chǎn)生壓縮塑形變形，產(chǎn)生壓應(yīng)力；另外，X射線在鋁合金中的穿透深度約為30 μm，而產(chǎn)生壓縮塑形變形層的深度達(dá)到了約300 μm，且最大變化區(qū)域是在距表面200 μm范圍內(nèi)[5]，因此超聲沖擊后，X射線測試的殘余應(yīng)力均為壓應(yīng)力。由于焊接接頭的疲勞斷裂一般均是從表面開始，因此表面應(yīng)力狀態(tài)對其疲勞強(qiáng)度有著重要的影響，因此采用X射線測量殘余應(yīng)力為評價(jià)接頭壽命提供了有效手段。

從圖2、圖3和圖4可以看出，采用超聲沖擊的處理效果最為顯著，消除率達(dá)到了95%，采用熱處理效果次之，而采用機(jī)械振動(dòng)處理效果相對較差。由于鋁合金在退火狀態(tài)下，晶粒易長大，影響焊接接頭的綜合性能，而采用超聲沖擊在降低鋁合金焊接接頭殘余應(yīng)力的同時(shí)，能使焊址處圓弧過渡，降低應(yīng)力集中，提高疲勞強(qiáng)度。

3 結(jié)論

（1）采用熱處理退火，焊縫及熱影響區(qū)焊接殘余應(yīng)力有所降低，而母材區(qū)則有所升高，能有效均勻化焊接接頭殘余應(yīng)力。

（2）采用機(jī)械振動(dòng)處理，應(yīng)力只降低了約35%，效果相對較差。

（3）采用超聲沖擊對鋁合金焊接接頭表面殘余應(yīng)力處理效果最為顯著，消除率達(dá)到了95%。

（4）采用X射線無損測量殘余應(yīng)力能保證測點(diǎn)的重復(fù)性，且測試的是處理前后的表面殘余應(yīng)力，有利于評價(jià)鋁合金焊接接頭的疲勞強(qiáng)度。

：

[1]程曉宇，王曉梅.殘余應(yīng)力及其本質(zhì)探討[J].陜西國防工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào)，2008，18(4)：33-35.

[2]王秋成.航空鋁合金殘余應(yīng)力消除及評估技術(shù)研究[D].浙江大學(xué)，2003.

[3]陳明鳴，王元良.熱處理工藝對LD10鋁合金殘余應(yīng)力的影響[J].西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)，1997，32(2)：198-202.

[4]孔德軍，朱 偉，魯金忠.激光沖擊處理對LY12CZ鋁合金殘余應(yīng)力的影響[J].稀有金屬材料與工程，2009（38）：308-311.

[5]李占明，朱有利，王 侃，等.2A12鋁合金焊接接頭超聲沖擊強(qiáng)化機(jī)理分析[J].焊接學(xué)報(bào)，2008，9(29)：55-58.