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        大客車側(cè)翻碰撞護(hù)欄事故仿真分析及改進(jìn)

        2014-09-05 08:25:52張曉云陳建國
        振動與沖擊 2014年6期
        關(guān)鍵詞:側(cè)窗生存空間大客車

        王 蕊, 張曉云, 馮 浩, 陳建國

        (1.上海交通大學(xué) 機(jī)械與動力學(xué)院,上海 200240; 2. 司法部 司法鑒定科學(xué)技術(shù)研究所,上海 200063)

        交通事故不僅給生活、生產(chǎn)帶來較大危害,且對社會穩(wěn)定、發(fā)展亦造成較大負(fù)面影響。因此,對交通事故過程分析及人體傷害防范的數(shù)值仿真技術(shù)廣受關(guān)注。目前,交通事故數(shù)值仿真技術(shù)研究主要集中于小客車碰撞事故,忽視了大客車交通事故及安全設(shè)計(jì)需求。實(shí)際上我國大、中型客車所致事故數(shù)量及死亡人數(shù)占有較大比例。調(diào)查表明,造成“群死群傷”的惡性重大交通事故多與大客車碰撞、翻滾等事故形態(tài)有關(guān)。如,2011年9月14日上海發(fā)生的大客車側(cè)翻事故,死傷24人;2011年10月7日天津發(fā)生相同事故,死亡35人。兩起事故中大客車均在側(cè)翻后與路邊護(hù)欄發(fā)生碰撞,故而傷亡慘重。因此,針對大客車碰撞事故,結(jié)合車身及車內(nèi)變形等重要信息,研究適用事故仿真及防范方法具有重要的理論意義與實(shí)用價值。

        本文類比此兩起交通事故,以某12 m長大客車車身骨架為對象,在HYPERMESH中模擬事故發(fā)生環(huán)境用LS-DYNA進(jìn)行運(yùn)算,后處理結(jié)果在HYPERVIEW中觀察仿真大客車側(cè)翻碰撞護(hù)欄并向前滑行過程。通過改進(jìn)材料及設(shè)計(jì),探索減小事故損失方法。

        1 側(cè)翻事故有限元模型建立

        1.1 側(cè)翻事故客車模型前處理

        大客車側(cè)翻事故研究對象主要包括大客車及碰撞護(hù)欄兩大部分,整體碰撞事故環(huán)境為:

        (1)以大客車車身骨架及車架為板殼單元,底盤車輪、軸、發(fā)動機(jī)為實(shí)體單元,前后6個空氣彈簧懸架及整體橋結(jié)構(gòu)的導(dǎo)向桿系分別為剛性單元、梁單元,并忽略蒙皮、玻璃、內(nèi)飾板等非承載件,見圖1。板殼單元基準(zhǔn)面為實(shí)際結(jié)構(gòu)中面,結(jié)構(gòu)間用共節(jié)點(diǎn)、剛性連接、點(diǎn)焊等模擬連接關(guān)系[1-7]。施加質(zhì)量單元模擬大客車重力,使模型總質(zhì)量、重心位置與實(shí)車一致。

        (2)據(jù)文獻(xiàn)[8]規(guī)定,選單坡型路側(cè)混凝土護(hù)欄(防撞等級為SB級),尺寸參數(shù)按標(biāo)準(zhǔn)確定,建立橫截面為等腰梯形的護(hù)欄幾何模型,并劃分為合適大小六面體實(shí)體單元,置于大客車車輪同一水平面處?;炷磷o(hù)欄為剛性護(hù)欄,用有限元建模護(hù)欄可對大客車碰撞護(hù)欄事故充分評價[9]。

        (3)為方便大客車旋轉(zhuǎn)定義,在大客車輪胎下方建立翻滾平臺。翻滾平臺側(cè)邊與相鄰護(hù)欄底邊間距2597 mm,此為高度仿真大客車側(cè)窗處與護(hù)欄碰撞事故,可在一定程度內(nèi)變動。

        (4)文獻(xiàn)[10]對大客車內(nèi)生存空間位置與尺寸有嚴(yán)格規(guī)定。而生存空間為可保證乘員生命安全、衡量車體合格與否的重要標(biāo)準(zhǔn)。據(jù)生存空間形狀的不變性,為簡化計(jì)算,略去建立此部分模型,而改用在仿真結(jié)果圖中進(jìn)行繪制示意方式(圖中尺寸、位置嚴(yán)格按建模比例縮放獲得)。

        (5)側(cè)翻事故大客車有限元模型見圖1、圖2。共有單元683907個,節(jié)點(diǎn)695298個。其中三角形單元數(shù)量9719,占1.42%,滿足小于5%要求。

        圖1 大客車有限元模型

        1.2 材料參數(shù)設(shè)置

        車體模型中主要采用兩種材料:①M(fèi)AT20剛體材料即大客車輪胎、發(fā)動機(jī)及增加的護(hù)欄等不變形部件;②MAT24分段線性塑性材料即車身各變形部件。底盤部分用20#碳素鋼,車身上部用Q235[6],改進(jìn)材料Q345,其屬性見表1。參照實(shí)際事故中混凝土護(hù)欄基本不變形事實(shí)(圖3),為提高運(yùn)算效率,護(hù)欄模型材料選MAT20剛體材料。

        1.3 初始條件及接觸設(shè)置

        將翻滾平臺靠近護(hù)欄側(cè)及護(hù)欄全約束。為計(jì)算效率及穩(wěn)定,將翻滾平臺預(yù)先自豎直位置旋轉(zhuǎn)45°作為初始位置;在0~0.1 s使翻滾平臺以5°/s角速度旋轉(zhuǎn),以保證大客車能翻過臨界位置而不影響計(jì)算結(jié)果。整車模型有沿x方向的初速度10 m/s(36 km/h)。

        表1 材料屬性表

        圖3 實(shí)際交通事故中護(hù)欄

        單面接觸用于單個物體表面的自接觸或與另一物體表面的相互接觸,無需定義接觸面與目標(biāo)面,適用于求解預(yù)先未知接觸表面大變形問題,計(jì)算時精確、快速[5]。因此在汽車碰撞仿真分析中,為防止各部件間發(fā)生相互穿透或部件產(chǎn)生大變形時自身產(chǎn)生穿透現(xiàn)象,采用單面接觸以提高數(shù)值計(jì)算的穩(wěn)定性及效率。碰撞分析時,采用自動接觸方式,可減少工作量[7]。側(cè)翻過程中,車體與地面接觸定義為剛性墻接觸,并定義車身與地面間摩擦數(shù)為0.3。車體與護(hù)欄間采用自動搜索類型接觸[11]。

        2 大客車側(cè)翻碰撞護(hù)欄事故仿真分析

        2.1 仿真結(jié)果驗(yàn)證

        大客車由初始位置受重力作用開始側(cè)翻,0.6 s后與護(hù)欄發(fā)生碰撞。由圖4看出,側(cè)窗立柱首先因拉伸強(qiáng)度不足發(fā)生斷裂,護(hù)欄侵入車內(nèi)乘員的生存空間;側(cè)窗立柱與車頂連接處發(fā)生斷裂,原因可能為兩處間焊接強(qiáng)度不足。而車頂與側(cè)窗立柱構(gòu)成的閉環(huán)結(jié)構(gòu)可抵抗變形,車頂坍塌進(jìn)一步擠壓車內(nèi)乘員的生存空間;大客車因慣性向前滑行,更增加事故的嚴(yán)重性。

        圖4 大客車側(cè)翻事故仿真序列

        按規(guī)定,生存空間以外其他部分不得侵入大客車的生存空間[10],但模擬最終損毀情況顯示側(cè)窗立柱及護(hù)欄均侵入生存空間,見圖5。與圖6相比,此類交通事故對乘員的生命安全威脅極大。

        圖5 大客車側(cè)翻事故損壞細(xì)節(jié)圖

        圖6 實(shí)際事故中大客車生存空間壓縮圖

        2.2 能量分析

        為檢驗(yàn)仿真精度,需觀察能量是否守恒及非物理能量如沙漏能等是否超過此總能量5%[10]。側(cè)翻過程的能量變化曲線見圖7。由圖7看出,仿真過程能量守恒,沙漏能在側(cè)翻變形中占總能量比未超1.65%,在許可范圍5%以內(nèi),對分析結(jié)果影響微弱。因此,該仿真計(jì)算結(jié)果可信。

        圖7 大客車側(cè)翻事故能量分析圖

        2.3 模型材料改進(jìn)仿真分析

        將大客車側(cè)窗立柱材料改為Q345,其他同初始設(shè)置,仿真結(jié)果見圖8。與圖5對比看出,在側(cè)翻碰撞護(hù)欄過程中,大客車側(cè)窗護(hù)欄仍出現(xiàn)斷裂進(jìn)而擠壓車內(nèi)乘員生存空間情況,護(hù)欄侵入車內(nèi)高度343.965 mm,較Q235側(cè)窗立柱侵入量小,可減輕事故損失。

        圖8 材料改進(jìn)后仿真圖

        2.4 模型厚度改進(jìn)仿真分析

        將大客車模型側(cè)窗立柱材料由1.5 mm加厚至3.0 mm,其他條件不變,仿真結(jié)果見圖9。由圖9看出,護(hù)欄侵入高度294.961 mm,護(hù)欄、側(cè)窗立柱未侵入生存空間,滿足設(shè)計(jì)規(guī)定,與圖8相比,車頂塌陷較少,損毀程度進(jìn)一步減小。

        圖9 側(cè)窗立柱厚度改進(jìn)仿真圖

        3 改進(jìn)建議

        大客車側(cè)翻時車身上部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度是決定事故損失程度的重要因素。GB 13094- 2007規(guī)定自2011年2月1日開始強(qiáng)制執(zhí)行對客車上部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求,主要技術(shù)要求需滿足GB/T 17578《客車上部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的規(guī)定》,其修訂亦參照歐盟的ECE R663[12]?,F(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)中只對大客車側(cè)壁與地面碰撞進(jìn)行側(cè)翻試驗(yàn),未考慮側(cè)翻碰撞護(hù)欄更慘重情況。建議大客車設(shè)計(jì)者在標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上考慮此類事故,損失會進(jìn)一步減少。

        4 結(jié) 論

        (1)由仿真知,增加大客車側(cè)窗立柱材料強(qiáng)度及厚度均可減小損失。

        (2)增加側(cè)窗立柱與客車頂部連接強(qiáng)度、側(cè)窗立柱數(shù)量、吸能元件等,可減少護(hù)欄浸入車廂擠壓生命空間的概率。通過面向真實(shí)交通事故數(shù)值仿真分析,可以為大客車結(jié)構(gòu)安全設(shè)計(jì)提供理論參考。

        參 考 文 獻(xiàn)

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