(哈爾濱鍋爐廠有限責任公司,哈爾濱 150046)
熱網加熱器是利用汽輪機的抽汽、減溫減壓的鍋爐蒸汽或其它熱源來加熱采暖系統(tǒng)中的網路回水和工業(yè)生產等用熱水網路回水的加熱設備[1-2]。按其在熱網中的任務可分為基本熱網加熱器和尖峰熱網加熱器?;緹峋W加熱器承擔熱網的基本熱負荷,汽、水側參數(shù)均較低。尖峰熱網加熱器承擔熱網的尖峰熱負荷,參數(shù)較高[3-4]。
根據熱力學第二定律:熱量必然自發(fā)地從高溫物體轉移到低溫物體。熱網加熱器為表面示加熱器,以管子作傳熱面,抽汽進入熱網加熱器殼內,在管子外面流過,網路給水在熱網水泵的作用下進入水室流進管系中的換熱管內,吸收在換熱管外逆向流動的加熱蒸汽凝結放熱的熱量,使網路給水達到供熱所需的溫度。
熱網加熱器從外形上分,可分為立式和臥式。按換熱器的結構形式分可分為固定管板式、U型管式、填料函式。
換熱面積小于500 m2以下的加熱器,多采用立式結構。推薦采用固定管板式換熱器。采用固定管板式換熱器,維修簡便。在運行中,換熱管因振動而破損泄露,可以更換換熱管,不會減少換熱面積。如果熱網給水水質較差,易產生污垢,直管較易清洗,不會降低傳熱系數(shù)。主要由上水室、管系、下水室和懸掛支座組成。上水室一般由碳鋼板制成的筒身、封頭、進出水管、分流程隔板和設備法蘭組成。設備法蘭用于與管系的連接。管系由上、下管板、隔板、管系外殼、進汽管和與上下管板連接的換熱管組成。為了補償設備運行時,換熱管和筒體因壁溫、材料、膨脹系數(shù)不同而引起的膨脹差,管系外殼采用波形膨脹節(jié)結構。下水室由封頭、分流程隔板和設備法蘭組成。設備法蘭用于和管系的連接,如圖1所示。
圖1 立式直管熱網加熱器外形圖
管板材料采用P355GH,筒體材料采用Q245R、Q345R。膨脹節(jié)采用不銹鋼。換熱管多采用黃銅管:牌號有H68A、HSn70-1A、H85A。由于H85A有良好的抗應力腐蝕性能,現(xiàn)已得到越來越多的采用。有的電廠也有采用不銹鋼管和碳鋼管的。上、下水室、封頭、筒身材料采用與管系筒體相同的材料,設備法蘭采用16Mn、Q345R或P355GH。
換熱面積在1 000 m2以上時多采用臥式熱網加熱器。臥式熱網加熱器的結構形式主要有固定管板式、U型管式。較少采用填料函式或浮頭式。
固定管板式熱網加熱器主要由左水室、管系、右水室和疏水罐組成。左水室由筒身、封頭、分流程隔板、穩(wěn)流板、進出水管組成。為了方便檢修,在水室上焊有DN600的人孔。管系由左、右管板、隔板、管板連接的換熱管、管系外殼和支座等組成。
采用固定管板換熱器的優(yōu)點:便于換管而不減少換熱面積; 易于清洗管子內污垢而不降低傳熱系數(shù)。
為了補償設備運行時,換熱管和筒體因壁溫、材料、膨脹系數(shù)不同而引起的膨脹差,管系外殼采用波形膨脹節(jié)結構。由于換熱管數(shù)量較多,為了提高傳熱效率,可在管系內設置多條蒸汽通道。右水室由大法蘭和封頭裝焊而成,為了便于檢修,在右水室上裝有人孔。為防止因溫差影響而引起管殼變形,熱網加熱器殼體下部沒有疏水罐,如圖2所示。
圖2 直管熱網加熱器
管板材料為20MnMo,換熱管材料一般為不銹鋼。根據熱網給水的氯離子含量不同采用低碳不銹鋼或超低碳不銹鋼。也有采用碳鋼管,但很少采用黃銅管的。筒體、封頭材料為Q345R或Q245R。法蘭材料為Q345R、P355GH。
U型管式熱網加熱器主要由水室、管子、疏水罐和支座等組成。水室由筒身、封頭、分流程隔板、穩(wěn)流板、進出水管等組成。為了方便檢測,在水室上裝焊有DN600的人孔。管系由管板、隔板、與管板連接的U型換熱管及管系外殼等組成。
采用U型管式的優(yōu)點:減少一塊管板,降低設備的重量和造價;減少一塊管板,即減少一半的管子和管板前端焊接工作量同時也降低了泄漏點。
為了補償設備運行時,由于換熱管和筒體因壁溫及材料線膨脹系數(shù)不同而引起的膨脹差,管系外殼還可采用波型膨脹節(jié)結構。如加熱器較長,為使加熱器內的蒸汽分配更均勻,并縮小開孔直徑以降低應力集中,可考慮兩個進汽口。換熱管材料采用不銹鋼,增加耐腐蝕性。為防止因溫度影響而引起管殼變形,熱網加熱器下部設有疏水罐,如圖3所示。
圖3 U管熱網加熱器
管板材料為20MnMo。換熱管材料一般為不銹鋼。筒體、封頭材料為Q245R或Q345R。法蘭材料為Q345R、P355GH。
在額定工況下,熱網加熱器的終端溫度應達到設計要求。設計的終端溫度一般為:汽—水熱網加熱器(當沒有過熱蒸汽冷卻段時),不小于5 ℃。水—水熱網加熱器,不小于10 ℃。當系統(tǒng)另有要求時,設計終端溫度應滿足系統(tǒng)的要求。
在額定工況下,被加熱水的出口溫度偏差不小于設計出口溫度的10%,且不大于10 ℃。
以某熱力發(fā)電廠JR-3300為例,其主要技術參數(shù)數(shù)據見表1。
表1 主要技術參數(shù)
傳熱量是加熱器被加熱的介質單位時間內所吸收的熱量,也是加熱器介質單位時間內所放出的熱量。
Q=ηG(h1-h2)。
式中:η為加熱器的熱效率,一般η=0.98;G為加熱介質的流量,kg/h;h1、h2為加熱介質的入、出口熱焓kJ/kg。
對數(shù)平均溫差:
式中:t1、t2為兩端溫差,溫差大的為t1,溫差小的為t2。
總傳熱系數(shù)K大致范圍[W/(m2·℃)]
表2
傳熱面積A(m2)可按下式確定:
在額定工況及被加熱水平均溫度(進出口溫度的算術平均值)下,通過換熱管內被加熱水的設計平均流速,不應超過下表規(guī)定(m/s)
表3
根據選定的管內流速、管程數(shù)、接管規(guī)格,在給定的給水流量下,可按下式計算管子數(shù)量n:
式中:Dn管子內徑,mm;Qm通過管子的介質質量流量,kg/h;v介質的比容,m3/kg;c為管內介質的允許流速,m/s。
求的管子數(shù)量后,管子長度L可按下式計算:
式中:A為換熱面積,mm2;Do為管子外徑,mm。
在計算管子數(shù)量和管子長度時,首先要選定管內流速,流體的流速直接影響對流傳熱系數(shù),而且與污垢熱阻有關,因而影響總的傳熱系數(shù)。特別對于含有泥沙等易沉積顆粒的給水,流速過低可能導致管路堵塞,影響設備的正常使用,所以選定流速特別重要,在選定管內流速時需要綜合考慮各方面因素,選取合適的管內流速。
分別計算流經管程和殼程中流體的對流傳熱系數(shù),確定污垢熱阻,求出總傳熱系數(shù),并與估算時所選用的總傳熱系數(shù)進行比較。如果兩者相差較多,則應重新估算傳熱面積和和選定合適型號的熱網加熱器,重復4.2、4.3兩項計算,直至前后的傳熱系數(shù)數(shù)值相近為止。
式中:δ為管壁厚度;λ為管壁的導熱系數(shù);a1為管外放熱系數(shù);a2為管內放熱系數(shù);R1為管外側附加污垢熱阻;R2為管內側污垢熱阻;d0為換熱管外徑;di為換熱管內徑。
熱網加熱器使用一個時期后,傳熱速率會下降很多,這往往是由于傳熱面積有污垢積存的結果。所以計算K值時,污垢熱阻一般不可忽略。污垢層的厚度及其導熱系數(shù)不易估計,通常是根據經驗估定污垢熱阻,作為計算的依據。若流體容易結垢,加熱器使用一段時間后,污垢熱阻往往會增加到使傳熱速率嚴重下降。所以具備清洗條件的加熱器要根據具體工作條件,定期清洗。
熱網加熱器中的被加熱水是經過軟化防腐處理的水,在換熱管水垢厚度大于等于0.5 mm時,熱網在應進行清洗的條件下,管側水的污垢熱阻的設計值推薦為35.2×10-5m2℃/W,水蒸汽污垢熱阻設計值推薦位8.8×10-5m2℃/W。
根據核算的K值,計算傳熱面積,選用的加熱器的傳熱面積一般比計算值大10%~15%為益。
按額定工況設計時,熱網加熱器內三段均有時,其殼程總壓力損失不應超過0.1 MPa,且任一區(qū)段的壓力損失:對凝結放熱段不應超過0.02 MPa,對對流放熱段不應超過0.05 MPa。
管程總壓力損失:汽—水熱網加熱器,一般不應超過0.12 MPa;水—水熱網加熱器一般不應超過0.029 MPa。
影響壓力降大小的因素很多,與介質流速的關系較大,增加介質的流速,可增大傳熱系數(shù),使加熱器結構緊湊,但增加流速將增大加熱器的壓力降,并使腐蝕和振動破壞加劇等,壓力降得增加又使動力消耗增加。因此加熱器的設計過程中壓力降的限制是十分有必要的。
熱網加熱器設有安全保護系統(tǒng)和自動水位調節(jié)系統(tǒng)。安全保護系統(tǒng)主要由壓力表、溫度計、電接點液位信號器、安全閥、危急疏水閥等組成。自動水位調節(jié)系統(tǒng)主要由平衡容器、調節(jié)閥、熱網水泵、差壓變送器等組成。
熱網加熱器是熱力系統(tǒng)供熱機組的重要設備,設計時要充分考慮設備的安全性和經濟性,在保證設備安全的前提下,應該使加熱設備的傳熱速率盡可能增大,力求較少的傳熱面積或體積較小的設備來完成同樣的傳熱任務。合理的介質流速、緊湊合理的結構設計、參數(shù)的選取等是設計中的重點,應該加以重視。
[1] 宋漢武.火力發(fā)電設備技術手冊 第四卷 火電站系統(tǒng)與輔機[M].北京:機械工業(yè)出版社,1998.
[2] 李志剛,孫麗萍,劉嘉新.熱網監(jiān)控系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)[J].森林工程,2013,29(4):90-95+160.
[3] 譚天恩,麥本熙,丁惠華.化工原理[M].北京:化學工業(yè)出版社,2001.
[4] 中華人民共和國機械行業(yè)標準.JB/T 7837-1995 熱網加熱器.