王磊

摘 要 通過對三門核電站除鹽水廠房1臺DWT-I型屋頂風機運行期間振動超標的原因分析，得出該型號風機振動超標的主要原因為機械連接松動的結(jié)論。在對機械連接松動與風機振動的關(guān)系進行理論分析之后，提出了DWT-I型屋頂風機振動超標的預防措施。

關(guān)鍵詞 DWT-I；軸流屋頂風機；機械連接松動；剛度系數(shù)；阻尼系數(shù)

中圖分類號：TM623 文獻標識碼：A 文章編號：1671-7597（2014）14-0177-02

三門核電一期工程常規(guī)島及輔助設(shè)施廠房的排風機均采用浙江上風實業(yè)有限公司提供的DWT-I型立式軸流屋頂風機。該型號風機利用先進的CAD軟件優(yōu)化設(shè)計，采用高密度鑄造鋁合金葉輪，可通過調(diào)整風機的轉(zhuǎn)速、葉片角度來適應不同的工況，具有故障率低、結(jié)構(gòu)簡單、節(jié)能、低噪聲和易安裝的特點。但是在電站的除鹽水處理系統(tǒng)最早移交生產(chǎn)之后，除鹽水廠房加藥間與泵房間的4臺屋頂風機在1個月的時間內(nèi)，均由于運行中的異常振動而停運檢修，導致相應廠房的空氣質(zhì)量較差。

屋頂風機的安裝位置比較特殊，檢修工器具的搬運相對較為困難?？紤]到電站其他廠房的屋頂風機基本上同除鹽水廠房相似，為了防止類似的故障今后在其他廠房再次出現(xiàn)，因此對除鹽水廠房其中1臺屋頂風機的異常振動進行了原因分析，并從故障根源上對該型號屋頂風機提出了相應的預防措施。

1 DWT-I型風機的結(jié)構(gòu)

DWT-I型屋頂風機為軸流翼型葉片式通風機，主要由基礎(chǔ)框架、風閥、風筒、電機、葉輪、風帽組成，如圖一所示。其中基礎(chǔ)框架直接坐落在廠房屋頂?shù)姆叫嗡嗷希⒂伤椒较虻?根螺栓壓緊。風閥直接安裝在基礎(chǔ)框架內(nèi)，風筒通過螺栓與基礎(chǔ)框架相連形成空氣的流通通道。電機由互成120°角的3根支架固定于風筒內(nèi)，位于葉輪的下方且與葉輪直連傳動。葉輪通過鎖緊螺母固定在電機軸的末端，它由輪轂和葉片組成且葉片角度可調(diào)。風帽位于風筒上方，通過螺栓與風筒連接，并在排風口處設(shè)有防鳥網(wǎng)。

2 故障描述

除鹽水廠房4臺屋頂風機運行過程中出現(xiàn)類似于上下晃動的“隆隆”噪聲，并且噪聲具有一定的規(guī)律性。實地觀察屋頂風機運行時，發(fā)現(xiàn)風機的風帽存在“抖動”的現(xiàn)象。按照廠家的建議，每次調(diào)整風機基礎(chǔ)框架上的8根水平螺栓即可消除振動超標現(xiàn)象，但是無法徹底根除。為了進一步的分析故障原因，按圖一所標記的位置對除鹽水廠房4臺屋頂風機進行運行狀態(tài)下的振動測量之后，發(fā)現(xiàn)屋頂風機其中一邊所對應測點的振動值均高于設(shè)計值。其中1臺屋頂風機的振動測量數(shù)值如表1所示。

3 振動超標的原因分析

由于該型號風機的結(jié)構(gòu)特點，無法利用振動頻譜分析的方法對異常振動情況進行診斷。通過測量數(shù)據(jù)，可以推斷出風機在水平方向與豎直方向上均存在受力不平衡的現(xiàn)象。可能由于額外的激振力（比如：喘振、建筑結(jié)構(gòu)振動等）或風機內(nèi)部結(jié)構(gòu)上的問題（比如：葉片不平衡、電機軸承損壞、風機質(zhì)量過輕等），導致受力不平衡現(xiàn)象在風機運行中以劇烈振動的形式展現(xiàn)出來，并產(chǎn)生噪聲。

在查閱關(guān)于軸流風機振動故障方面的原因分析之后，結(jié)合DWT-I型屋頂風機的自身結(jié)構(gòu)特點，認為振動超標的潛在原因如下。

1）風閥無法全開，風機偏離設(shè)計工況運行。

2）防鳥網(wǎng)在卡槽內(nèi)未固定牢固，運行時風機的振動帶動防鳥網(wǎng)劇烈振動。

3）風機排風口處存在異物，風機偏離設(shè)計工況運行。

4）電機緊固螺栓松動。

5）風機葉輪平衡失效。

6）電機軸承損壞。

7）水泥基座不平整，風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸。

通過對風機進行解體的方法，對上述潛在的原因進行逐項排查。在解體過程中，對于上述7項潛在原因，僅發(fā)現(xiàn)電機支架同風筒間的緊固螺栓存在松動現(xiàn)象，并且豎直方向振動數(shù)值高于設(shè)計值一側(cè)的水泥基座砂漿層已經(jīng)斷裂移位。因此，初步確定異常振動的原因為電機緊固螺栓松動和風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸，它們均屬于常見的機械連接松動現(xiàn)象。

由上述公式可以看出，當角速度、阻尼系數(shù)C一定時，對于旋轉(zhuǎn)機械而言，振動速度V與彈性元件的剛度系數(shù)K成反比關(guān)系。彈性元件的剛度系數(shù)K越小，則相應的振動速度V越大，且變化趨勢較大。然而，電機同風筒的緊固螺栓松動或風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸時均會導致整個風機的剛度系數(shù)K變小，所以當剛度系數(shù)K降低到一定值時，屋頂風機出現(xiàn)了振動超標的現(xiàn)象。

為了驗證上述結(jié)論的有效性，對除鹽水廠房4臺振動超標屋頂風機的水泥基座進行修復、抹平，并緊固了風機的所有緊固螺栓。然后，重新對屋頂對風機進行振動測量，其中1臺屋頂風機的振動數(shù)值如下所示。事后，在觀察除鹽水廠房4臺屋頂風機運行狀況時，發(fā)現(xiàn)至今未再出現(xiàn)振動超標現(xiàn)象。

4 異常振動的預防措施

通過對DWT-I型屋頂風機的異常振動進行原因排查與分析之后，可以看出機械連接松動對該型號屋頂風機的運行存在著較大的影響，甚至為該型號屋頂風機振動故障的主要原因。在該型號屋頂風機運行工況與結(jié)構(gòu)尺寸不變的情況下，為了防止類似的故障再次發(fā)生，可考慮適當?shù)卦黾游蓓旓L機的剛度系數(shù)K和阻尼系數(shù)C，因此，對DWT-I型屋頂風機可提出如下預防

措施。

1）水泥基座驗收時應關(guān)注其表面的水平度和硬度，尤其是水泥基座側(cè)面的硬度。DWT-I型屋頂風機在安裝時，主要由水平方向的8根螺栓進行固定，水泥基座比較容易因螺栓對其施加的水平力而出現(xiàn)斷層現(xiàn)象。

2）聯(lián)系風機設(shè)計單位為風機水泥基座和基礎(chǔ)框架間增設(shè)合適的橡膠減振器，增大風機整體的阻尼系數(shù)C，從而減少風機的振動。

3）屋頂風機安裝到水泥基座上后，應保證風機的基礎(chǔ)框架同水泥基座充分接觸，可采用“手錘敲擊”的方法進行檢測。

4）安裝時，風機連接螺栓應按要求進行緊固。對于電機支架部分，在緊固完成之后，螺栓應配置相應的防松動部件。

5）如果條件允許，DWT-I型屋頂風機盡量采用預埋式的地腳螺栓進行固定。

5 小結(jié)

DWT-I型屋頂風機結(jié)構(gòu)簡單，發(fā)生故障的原因也相對單一。安裝或運行過程中必須對機械連接松動情況加以防范，尤其是水泥基座部分的水平度和硬度，否則日后風機運行的過程中會因機械松動的問題導致風機本身的不平衡振動得到數(shù)倍地放大，進而出現(xiàn)屋頂風機振動超標的現(xiàn)象。對于三門核電一期工程51臺該型號屋頂風機，上述預防措施將減少很多日后額外的消缺工作。

參考文獻

[1]王魯濟，李建沛.風機基礎(chǔ)松動故障診斷[J].狀態(tài)監(jiān)測與診斷技術(shù)，2012.

[2]郜立煥，萬暢，楊瑋.風機基礎(chǔ)剛度差的振動機理和診斷方法[J].2007.endprint

摘 要 通過對三門核電站除鹽水廠房1臺DWT-I型屋頂風機運行期間振動超標的原因分析，得出該型號風機振動超標的主要原因為機械連接松動的結(jié)論。在對機械連接松動與風機振動的關(guān)系進行理論分析之后，提出了DWT-I型屋頂風機振動超標的預防措施。

關(guān)鍵詞 DWT-I；軸流屋頂風機；機械連接松動；剛度系數(shù)；阻尼系數(shù)

中圖分類號：TM623 文獻標識碼：A 文章編號：1671-7597（2014）14-0177-02

三門核電一期工程常規(guī)島及輔助設(shè)施廠房的排風機均采用浙江上風實業(yè)有限公司提供的DWT-I型立式軸流屋頂風機。該型號風機利用先進的CAD軟件優(yōu)化設(shè)計，采用高密度鑄造鋁合金葉輪，可通過調(diào)整風機的轉(zhuǎn)速、葉片角度來適應不同的工況，具有故障率低、結(jié)構(gòu)簡單、節(jié)能、低噪聲和易安裝的特點。但是在電站的除鹽水處理系統(tǒng)最早移交生產(chǎn)之后，除鹽水廠房加藥間與泵房間的4臺屋頂風機在1個月的時間內(nèi)，均由于運行中的異常振動而停運檢修，導致相應廠房的空氣質(zhì)量較差。

屋頂風機的安裝位置比較特殊，檢修工器具的搬運相對較為困難?？紤]到電站其他廠房的屋頂風機基本上同除鹽水廠房相似，為了防止類似的故障今后在其他廠房再次出現(xiàn)，因此對除鹽水廠房其中1臺屋頂風機的異常振動進行了原因分析，并從故障根源上對該型號屋頂風機提出了相應的預防措施。

1 DWT-I型風機的結(jié)構(gòu)

DWT-I型屋頂風機為軸流翼型葉片式通風機，主要由基礎(chǔ)框架、風閥、風筒、電機、葉輪、風帽組成，如圖一所示。其中基礎(chǔ)框架直接坐落在廠房屋頂?shù)姆叫嗡嗷?，并由水平方向?根螺栓壓緊。風閥直接安裝在基礎(chǔ)框架內(nèi)，風筒通過螺栓與基礎(chǔ)框架相連形成空氣的流通通道。電機由互成120°角的3根支架固定于風筒內(nèi)，位于葉輪的下方且與葉輪直連傳動。葉輪通過鎖緊螺母固定在電機軸的末端，它由輪轂和葉片組成且葉片角度可調(diào)。風帽位于風筒上方，通過螺栓與風筒連接，并在排風口處設(shè)有防鳥網(wǎng)。

2 故障描述

除鹽水廠房4臺屋頂風機運行過程中出現(xiàn)類似于上下晃動的“隆隆”噪聲，并且噪聲具有一定的規(guī)律性。實地觀察屋頂風機運行時，發(fā)現(xiàn)風機的風帽存在“抖動”的現(xiàn)象。按照廠家的建議，每次調(diào)整風機基礎(chǔ)框架上的8根水平螺栓即可消除振動超標現(xiàn)象，但是無法徹底根除。為了進一步的分析故障原因，按圖一所標記的位置對除鹽水廠房4臺屋頂風機進行運行狀態(tài)下的振動測量之后，發(fā)現(xiàn)屋頂風機其中一邊所對應測點的振動值均高于設(shè)計值。其中1臺屋頂風機的振動測量數(shù)值如表1所示。

3 振動超標的原因分析

由于該型號風機的結(jié)構(gòu)特點，無法利用振動頻譜分析的方法對異常振動情況進行診斷。通過測量數(shù)據(jù)，可以推斷出風機在水平方向與豎直方向上均存在受力不平衡的現(xiàn)象?？赡苡捎陬~外的激振力（比如：喘振、建筑結(jié)構(gòu)振動等）或風機內(nèi)部結(jié)構(gòu)上的問題（比如：葉片不平衡、電機軸承損壞、風機質(zhì)量過輕等），導致受力不平衡現(xiàn)象在風機運行中以劇烈振動的形式展現(xiàn)出來，并產(chǎn)生噪聲。

在查閱關(guān)于軸流風機振動故障方面的原因分析之后，結(jié)合DWT-I型屋頂風機的自身結(jié)構(gòu)特點，認為振動超標的潛在原因如下。

1）風閥無法全開，風機偏離設(shè)計工況運行。

2）防鳥網(wǎng)在卡槽內(nèi)未固定牢固，運行時風機的振動帶動防鳥網(wǎng)劇烈振動。

3）風機排風口處存在異物，風機偏離設(shè)計工況運行。

4）電機緊固螺栓松動。

5）風機葉輪平衡失效。

6）電機軸承損壞。

7）水泥基座不平整，風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸。

通過對風機進行解體的方法，對上述潛在的原因進行逐項排查。在解體過程中，對于上述7項潛在原因，僅發(fā)現(xiàn)電機支架同風筒間的緊固螺栓存在松動現(xiàn)象，并且豎直方向振動數(shù)值高于設(shè)計值一側(cè)的水泥基座砂漿層已經(jīng)斷裂移位。因此，初步確定異常振動的原因為電機緊固螺栓松動和風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸，它們均屬于常見的機械連接松動現(xiàn)象。

由上述公式可以看出，當角速度、阻尼系數(shù)C一定時，對于旋轉(zhuǎn)機械而言，振動速度V與彈性元件的剛度系數(shù)K成反比關(guān)系。彈性元件的剛度系數(shù)K越小，則相應的振動速度V越大，且變化趨勢較大。然而，電機同風筒的緊固螺栓松動或風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸時均會導致整個風機的剛度系數(shù)K變小，所以當剛度系數(shù)K降低到一定值時，屋頂風機出現(xiàn)了振動超標的現(xiàn)象。

為了驗證上述結(jié)論的有效性，對除鹽水廠房4臺振動超標屋頂風機的水泥基座進行修復、抹平，并緊固了風機的所有緊固螺栓。然后，重新對屋頂對風機進行振動測量，其中1臺屋頂風機的振動數(shù)值如下所示。事后，在觀察除鹽水廠房4臺屋頂風機運行狀況時，發(fā)現(xiàn)至今未再出現(xiàn)振動超標現(xiàn)象。

4 異常振動的預防措施

通過對DWT-I型屋頂風機的異常振動進行原因排查與分析之后，可以看出機械連接松動對該型號屋頂風機的運行存在著較大的影響，甚至為該型號屋頂風機振動故障的主要原因。在該型號屋頂風機運行工況與結(jié)構(gòu)尺寸不變的情況下，為了防止類似的故障再次發(fā)生，可考慮適當?shù)卦黾游蓓旓L機的剛度系數(shù)K和阻尼系數(shù)C，因此，對DWT-I型屋頂風機可提出如下預防

措施。

1）水泥基座驗收時應關(guān)注其表面的水平度和硬度，尤其是水泥基座側(cè)面的硬度。DWT-I型屋頂風機在安裝時，主要由水平方向的8根螺栓進行固定，水泥基座比較容易因螺栓對其施加的水平力而出現(xiàn)斷層現(xiàn)象。

2）聯(lián)系風機設(shè)計單位為風機水泥基座和基礎(chǔ)框架間增設(shè)合適的橡膠減振器，增大風機整體的阻尼系數(shù)C，從而減少風機的振動。

3）屋頂風機安裝到水泥基座上后，應保證風機的基礎(chǔ)框架同水泥基座充分接觸，可采用“手錘敲擊”的方法進行檢測。

4）安裝時，風機連接螺栓應按要求進行緊固。對于電機支架部分，在緊固完成之后，螺栓應配置相應的防松動部件。

5）如果條件允許，DWT-I型屋頂風機盡量采用預埋式的地腳螺栓進行固定。

5 小結(jié)

DWT-I型屋頂風機結(jié)構(gòu)簡單，發(fā)生故障的原因也相對單一。安裝或運行過程中必須對機械連接松動情況加以防范，尤其是水泥基座部分的水平度和硬度，否則日后風機運行的過程中會因機械松動的問題導致風機本身的不平衡振動得到數(shù)倍地放大，進而出現(xiàn)屋頂風機振動超標的現(xiàn)象。對于三門核電一期工程51臺該型號屋頂風機，上述預防措施將減少很多日后額外的消缺工作。

參考文獻

[1]王魯濟，李建沛.風機基礎(chǔ)松動故障診斷[J].狀態(tài)監(jiān)測與診斷技術(shù)，2012.

[2]郜立煥，萬暢，楊瑋.風機基礎(chǔ)剛度差的振動機理和診斷方法[J].2007.endprint

摘 要 通過對三門核電站除鹽水廠房1臺DWT-I型屋頂風機運行期間振動超標的原因分析，得出該型號風機振動超標的主要原因為機械連接松動的結(jié)論。在對機械連接松動與風機振動的關(guān)系進行理論分析之后，提出了DWT-I型屋頂風機振動超標的預防措施。

關(guān)鍵詞 DWT-I；軸流屋頂風機；機械連接松動；剛度系數(shù)；阻尼系數(shù)

中圖分類號：TM623 文獻標識碼：A 文章編號：1671-7597（2014）14-0177-02

三門核電一期工程常規(guī)島及輔助設(shè)施廠房的排風機均采用浙江上風實業(yè)有限公司提供的DWT-I型立式軸流屋頂風機。該型號風機利用先進的CAD軟件優(yōu)化設(shè)計，采用高密度鑄造鋁合金葉輪，可通過調(diào)整風機的轉(zhuǎn)速、葉片角度來適應不同的工況，具有故障率低、結(jié)構(gòu)簡單、節(jié)能、低噪聲和易安裝的特點。但是在電站的除鹽水處理系統(tǒng)最早移交生產(chǎn)之后，除鹽水廠房加藥間與泵房間的4臺屋頂風機在1個月的時間內(nèi)，均由于運行中的異常振動而停運檢修，導致相應廠房的空氣質(zhì)量較差。

屋頂風機的安裝位置比較特殊，檢修工器具的搬運相對較為困難?？紤]到電站其他廠房的屋頂風機基本上同除鹽水廠房相似，為了防止類似的故障今后在其他廠房再次出現(xiàn)，因此對除鹽水廠房其中1臺屋頂風機的異常振動進行了原因分析，并從故障根源上對該型號屋頂風機提出了相應的預防措施。

1 DWT-I型風機的結(jié)構(gòu)

DWT-I型屋頂風機為軸流翼型葉片式通風機，主要由基礎(chǔ)框架、風閥、風筒、電機、葉輪、風帽組成，如圖一所示。其中基礎(chǔ)框架直接坐落在廠房屋頂?shù)姆叫嗡嗷希⒂伤椒较虻?根螺栓壓緊。風閥直接安裝在基礎(chǔ)框架內(nèi)，風筒通過螺栓與基礎(chǔ)框架相連形成空氣的流通通道。電機由互成120°角的3根支架固定于風筒內(nèi)，位于葉輪的下方且與葉輪直連傳動。葉輪通過鎖緊螺母固定在電機軸的末端，它由輪轂和葉片組成且葉片角度可調(diào)。風帽位于風筒上方，通過螺栓與風筒連接，并在排風口處設(shè)有防鳥網(wǎng)。

2 故障描述

除鹽水廠房4臺屋頂風機運行過程中出現(xiàn)類似于上下晃動的“隆隆”噪聲，并且噪聲具有一定的規(guī)律性。實地觀察屋頂風機運行時，發(fā)現(xiàn)風機的風帽存在“抖動”的現(xiàn)象。按照廠家的建議，每次調(diào)整風機基礎(chǔ)框架上的8根水平螺栓即可消除振動超標現(xiàn)象，但是無法徹底根除。為了進一步的分析故障原因，按圖一所標記的位置對除鹽水廠房4臺屋頂風機進行運行狀態(tài)下的振動測量之后，發(fā)現(xiàn)屋頂風機其中一邊所對應測點的振動值均高于設(shè)計值。其中1臺屋頂風機的振動測量數(shù)值如表1所示。

3 振動超標的原因分析

由于該型號風機的結(jié)構(gòu)特點，無法利用振動頻譜分析的方法對異常振動情況進行診斷。通過測量數(shù)據(jù)，可以推斷出風機在水平方向與豎直方向上均存在受力不平衡的現(xiàn)象?？赡苡捎陬~外的激振力（比如：喘振、建筑結(jié)構(gòu)振動等）或風機內(nèi)部結(jié)構(gòu)上的問題（比如：葉片不平衡、電機軸承損壞、風機質(zhì)量過輕等），導致受力不平衡現(xiàn)象在風機運行中以劇烈振動的形式展現(xiàn)出來，并產(chǎn)生噪聲。

在查閱關(guān)于軸流風機振動故障方面的原因分析之后，結(jié)合DWT-I型屋頂風機的自身結(jié)構(gòu)特點，認為振動超標的潛在原因如下。

1）風閥無法全開，風機偏離設(shè)計工況運行。

2）防鳥網(wǎng)在卡槽內(nèi)未固定牢固，運行時風機的振動帶動防鳥網(wǎng)劇烈振動。

3）風機排風口處存在異物，風機偏離設(shè)計工況運行。

4）電機緊固螺栓松動。

5）風機葉輪平衡失效。

6）電機軸承損壞。

7）水泥基座不平整，風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸。

通過對風機進行解體的方法，對上述潛在的原因進行逐項排查。在解體過程中，對于上述7項潛在原因，僅發(fā)現(xiàn)電機支架同風筒間的緊固螺栓存在松動現(xiàn)象，并且豎直方向振動數(shù)值高于設(shè)計值一側(cè)的水泥基座砂漿層已經(jīng)斷裂移位。因此，初步確定異常振動的原因為電機緊固螺栓松動和風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸，它們均屬于常見的機械連接松動現(xiàn)象。

由上述公式可以看出，當角速度、阻尼系數(shù)C一定時，對于旋轉(zhuǎn)機械而言，振動速度V與彈性元件的剛度系數(shù)K成反比關(guān)系。彈性元件的剛度系數(shù)K越小，則相應的振動速度V越大，且變化趨勢較大。然而，電機同風筒的緊固螺栓松動或風機基礎(chǔ)框架未同水泥基座充分接觸時均會導致整個風機的剛度系數(shù)K變小，所以當剛度系數(shù)K降低到一定值時，屋頂風機出現(xiàn)了振動超標的現(xiàn)象。

為了驗證上述結(jié)論的有效性，對除鹽水廠房4臺振動超標屋頂風機的水泥基座進行修復、抹平，并緊固了風機的所有緊固螺栓。然后，重新對屋頂對風機進行振動測量，其中1臺屋頂風機的振動數(shù)值如下所示。事后，在觀察除鹽水廠房4臺屋頂風機運行狀況時，發(fā)現(xiàn)至今未再出現(xiàn)振動超標現(xiàn)象。

4 異常振動的預防措施

通過對DWT-I型屋頂風機的異常振動進行原因排查與分析之后，可以看出機械連接松動對該型號屋頂風機的運行存在著較大的影響，甚至為該型號屋頂風機振動故障的主要原因。在該型號屋頂風機運行工況與結(jié)構(gòu)尺寸不變的情況下，為了防止類似的故障再次發(fā)生，可考慮適當?shù)卦黾游蓓旓L機的剛度系數(shù)K和阻尼系數(shù)C，因此，對DWT-I型屋頂風機可提出如下預防

措施。

1）水泥基座驗收時應關(guān)注其表面的水平度和硬度，尤其是水泥基座側(cè)面的硬度。DWT-I型屋頂風機在安裝時，主要由水平方向的8根螺栓進行固定，水泥基座比較容易因螺栓對其施加的水平力而出現(xiàn)斷層現(xiàn)象。

2）聯(lián)系風機設(shè)計單位為風機水泥基座和基礎(chǔ)框架間增設(shè)合適的橡膠減振器，增大風機整體的阻尼系數(shù)C，從而減少風機的振動。

3）屋頂風機安裝到水泥基座上后，應保證風機的基礎(chǔ)框架同水泥基座充分接觸，可采用“手錘敲擊”的方法進行檢測。

4）安裝時，風機連接螺栓應按要求進行緊固。對于電機支架部分，在緊固完成之后，螺栓應配置相應的防松動部件。

5）如果條件允許，DWT-I型屋頂風機盡量采用預埋式的地腳螺栓進行固定。

5 小結(jié)

DWT-I型屋頂風機結(jié)構(gòu)簡單，發(fā)生故障的原因也相對單一。安裝或運行過程中必須對機械連接松動情況加以防范，尤其是水泥基座部分的水平度和硬度，否則日后風機運行的過程中會因機械松動的問題導致風機本身的不平衡振動得到數(shù)倍地放大，進而出現(xiàn)屋頂風機振動超標的現(xiàn)象。對于三門核電一期工程51臺該型號屋頂風機，上述預防措施將減少很多日后額外的消缺工作。

參考文獻

[1]王魯濟，李建沛.風機基礎(chǔ)松動故障診斷[J].狀態(tài)監(jiān)測與診斷技術(shù)，2012.

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