徐學武，周 昕，佟建平

（寧夏豐友化工股份有限公司，寧夏銀川 750021）

寧夏豐友化工股份有限公司合成氨系統(tǒng)生產(chǎn)能力為年產(chǎn)合成氨14 萬噸，尿素23 萬噸。采用常壓固定床間歇造氣爐造氣，半水煤氣加壓和常壓脫硫、2.2 MPa 加壓無飽和熱水塔全低變、加壓ADA 變換氣脫硫、雙活化劑熱鉀堿脫碳凈化工藝，醇烷化精煉工藝，25 MPa、Φ1 600 mm 氨合成，水溶液全循環(huán)法生產(chǎn)尿素，生產(chǎn)用汽由3 臺75 t/h 循環(huán)流化床鍋爐供給。

1 提出問題

Φ1 600 mm 氨合成系統(tǒng)4 臺水冷器設備為臥式列管式換熱器，使用全廠二次循環(huán)水換熱。從2007 年投用至2011 年，由于循環(huán)水雜質較多且有一定的腐蝕性，造成水冷器花板處內漏，每次檢修都對4 臺水冷器進行清理、試壓、并補漏。由于液相走管程，氣相走殼程，若漏量太大，則將整根液相管加堵頭焊死，造成水冷器換熱面積減少，水冷器出口溫度升高，分離效果變差，合成氨產(chǎn)量減少。為改變現(xiàn)有狀況，公司決定將氨合成水冷器更換為蒸發(fā)冷設備。

2 醇化系統(tǒng)工藝參數(shù)對比

2.1 冷卻效率

（1）在新鮮氣量一定的條件下，水冷、風冷同時使用時蒸發(fā)冷的出口溫度比單純風冷時低10～12 ℃。因此，風冷和水冷同時作用時，冷卻效率高。

表1 蒸發(fā)冷設備參數(shù)

（2）在新鮮氣量一定的條件下，開水泵時蒸發(fā)冷的溫差比舊水冷器的溫差高33～35 ℃，蒸發(fā)冷出口溫度比舊水冷器出口溫度低17 ℃；停水泵時蒸發(fā)冷的溫差比舊水冷器的溫差高22～24 ℃，蒸發(fā)冷出口溫度比舊水冷器出口溫度低5 ℃。新上蒸發(fā)冷系統(tǒng)比舊水冷器換熱效果好。

醇化蒸發(fā)冷投用后冷卻效率明顯提高，系統(tǒng)壓差、二進二出壓差無明顯變化。因蒸發(fā)冷的冷卻由水冷和風冷兩部分作用，在保證蒸發(fā)冷出口溫度一定的情況下，可根據(jù)環(huán)境因素和生產(chǎn)因素，由合成車間選擇水泵的使用情況。

2.2 CO、CO2 微量變化

在新鮮氣量一定的條件下，入系統(tǒng)CO 與CO2微量基本穩(wěn)定時，出系統(tǒng)CO 與CO2微量變化不明顯。出口微量顯示醇塔的運行情況和觸媒的反應情況，與塔后蒸發(fā)冷系統(tǒng)作用不大。

3 烷化系統(tǒng)工藝參數(shù)對比

（1）當水泵使用時，氣量增大后，蒸發(fā)冷的溫差都在116～118 ℃。說明蒸發(fā)冷完全滿足生產(chǎn)系統(tǒng)要求。

（2）在氣體流量一定的條件下，開循環(huán)水泵時蒸發(fā)冷的溫差比停循環(huán)水泵時高10～14 ℃，說明當蒸發(fā)冷的風冷和水冷系統(tǒng)同時使用時，冷卻效率較高。

（3）在氣量流量一定的條件下，蒸發(fā)冷的溫差比舊水冷器的溫差高17～22 ℃，且蒸發(fā)冷出口溫度比舊水冷器出口溫度低11～21 ℃。說明新上蒸發(fā)冷系統(tǒng)比舊水冷器換熱效果好。烷化蒸發(fā)冷投用后冷卻效率明顯提高，二進二出壓差無明顯變化。

因蒸發(fā)冷的冷卻由水冷和風冷兩部分作用，在保證蒸發(fā)冷出口溫度一定的情況下，可根據(jù)環(huán)境因素和生產(chǎn)因素，由合成車間選擇水泵的使用情況。因考慮到對后系統(tǒng)的影響，現(xiàn)選擇烷化蒸發(fā)冷開風機和水泵運行。

4 氨合成系統(tǒng)工藝參數(shù)對比

4.1 系統(tǒng)壓力

蒸發(fā)冷投入系統(tǒng)后，在循環(huán)量相同的條件下，投用后系統(tǒng)壓力較去年同期的偏低（0.2 MPa），系統(tǒng)壓差基本無變化。

4.2 冷卻效率

兩大四小六級滿量，在循環(huán)量和系統(tǒng)壓力基本相同的條件下進行參數(shù)對比。當烷化蒸發(fā)冷開循環(huán)水泵時，蒸發(fā)冷出口溫度比停循環(huán)水泵時低15 ℃。烷化蒸發(fā)冷開循環(huán)水泵后，用5 臺冰機可滿足生產(chǎn)需要（更換設備前使用6 臺冰機），節(jié)能降耗效果明顯。

表2 蒸發(fā)冷溫度變化情況

4.3 分析對比

在循環(huán)量和系統(tǒng)壓力基本相同的條件下，蒸發(fā)冷系統(tǒng)投用后，與2010 年同期使用舊水冷器各參數(shù)的統(tǒng)計。（循環(huán)氫表在維修中故沒有氫氮比數(shù)值）。蒸發(fā)冷投用后的入塔氨含量比前一年低0.2 %～0.4 %，出塔氨含量基本相同，氨凈值增加了0.4 %，說明氨合成塔的觸媒運行情況基本沒變，分離效果好，產(chǎn)量增加，較去年同期產(chǎn)量每班增加3～8 t。以平均每班增加5 t 氨產(chǎn)量計算，每天可增加15 t，每月（按30 天計）可增加450 t合成氨。

5 后期整改

蒸發(fā)冷用軟水來自于去尿素軟水的支管上，尿素用水時，造成合成蒸發(fā)冷有缺水情況。故2012 年3 月7 日利用系統(tǒng)小修的機會，將蒸發(fā)冷軟水管改管接至熱電軟水總管上，解決了蒸發(fā)冷的缺水情況（見表2）。

3 月部分參數(shù)統(tǒng)計如下：12 臺風機、8 臺水泵全部開啟，6 臺冰機運轉（見表3）。

表3 洛陽隆化蒸發(fā)冷設計情況和3 月正常運行情況對比

洛陽隆化設計蒸發(fā)冷的新鮮氣量大于現(xiàn)運行的生產(chǎn)氣量，運行時蒸發(fā)冷進出口溫差均大于設計溫差，降溫效果明顯，且其他參數(shù)均在設計范圍內，蒸發(fā)冷投入使用情況良好。

6 消耗的比較

（1）電量：蒸發(fā)冷系統(tǒng)投用后，以正常穩(wěn)定生產(chǎn)為基礎，蒸發(fā)冷系統(tǒng)開5.5 kW 風機12 臺，7.5 kW 風機6臺；7.5 kW 水泵4 臺，5.5 kW 水泵4 臺。每天用電為（5.5×12+7.5×6+7.5×4+5.5×4）×24=3 912 度。冰機運行5 臺，停用2 臺冰機的用電量為190×2×24=9 120 度，每天節(jié)約用電9 120-3 912=5 208 度，每月可節(jié)約用電156 240 度。

（2）除鹽水用量：全廠除鹽水由熱電車間提供，因送合成車間支管上未加流量計，先由熱電車間生產(chǎn)除鹽水總量上估算，2011 年蒸發(fā)冷投運后熱電車間除鹽水流量為190～200 m3/h，蒸發(fā)冷未投運前除鹽水流量為160～180 m3/h。除鹽水用量大約增加了20～30 m3/h，以平均25 m3/h 計算，每天大約增加除鹽水用量600 m3，每月增加為18 000 m3。

（3）供水系統(tǒng)：舊水冷卻系統(tǒng)，（冷排用2#水泵房新鮮水；四臺臥式水冷器，用2#泵房循環(huán)水）。投用蒸發(fā)冷系統(tǒng)后，新鮮水用量較少；2#水泵房停3 臺循環(huán)泵，每臺泵流量為486 m3/h，功率為75 kW，每天少用循環(huán)水為486×3×75%×24=26 244 m3，每月少用26 244×30=787 320 m3；每天節(jié)約用電75×3×24=5 400度，每月節(jié)約5 400×30=162 000 度。

停用2 臺冰機后，4#水泵房停一臺風機，風機功率為30 kW，每天節(jié)約用電30×24=720 度，每月節(jié)約用電720×30=21 600 度。

7 結論

經(jīng)過以上技術改造，蒸發(fā)冷系統(tǒng)投用后，節(jié)能降耗效果明顯，達到了預期目的。