劉向東

摘 要：本文通過改變窯爐排煙抽力、助燃風(fēng)量等方式，探討陶瓷輥道窯天然氣消耗量與窯壓的關(guān)系，為節(jié)能控制奠定理論基礎(chǔ)。

關(guān)鍵詞：窯壓；排煙；助燃風(fēng)量；天然氣；燃耗

1 前言

陶瓷制品在燒制過程中，窯爐內(nèi)壓力（以下簡稱窯壓）的大小直接決定了窯爐內(nèi)氣流流向、窯爐斷面溫差、窯爐燒成氣氛，并進(jìn)一步影響到燒制產(chǎn)品的產(chǎn)量、質(zhì)量、色澤等。本文以一條能耗較大的窯爐為例，對這條窯爐的預(yù)熱帶及燒成區(qū)進(jìn)行了窯壓測試并計算原始的能耗數(shù)據(jù)，與之后的能耗進(jìn)行對比實驗。研究發(fā)現(xiàn)，窯爐能耗與窯壓關(guān)系緊密，通過改變窯壓曲線后，能耗下降比較明顯，達(dá)到10%以上。

2 實驗過程

2.1實驗說明

實驗所選窯爐為一條燒制二次布料微粉磚的輥道窯，窯爐內(nèi)寬為2.5 m，窯長170 m，實驗時窯爐日均產(chǎn)量在6000~6100 m3，產(chǎn)量波動幅度在1%以內(nèi)，燒成溫度面溫在1210~1211 ℃，底溫在1230~1231 ℃。

實驗測試的主要參數(shù)是窯壓，窯壓采用數(shù)字式微壓計，通過熱電偶檢測口插入窯內(nèi)檢測。窯爐產(chǎn)量數(shù)據(jù)則是通過壓機(jī)沖壓數(shù)減去壓機(jī)工序及釉線損耗后計算得到，天然氣使用量則通過裝在窯爐供氣管路上的流量計抄表得到。測溫區(qū)指儀表房中熱電偶對應(yīng)的區(qū)域，長度指相對于窯頭開始的窯爐長度數(shù)。

本次試驗共測試三天數(shù)據(jù)，第一天是未調(diào)試前的原始數(shù)據(jù)，第二天主要是調(diào)整排煙，通過減小總的排煙風(fēng)機(jī)變頻，由原來的50 Hz調(diào)整至43 Hz來改變窯壓，第三天則是通過減少助燃風(fēng)量，助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz，但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度，加大量在10%左右。

2.2實驗測試數(shù)據(jù)表及曲線圖

這三天窯爐的不同測溫區(qū)、長度方向、窯爐面槍區(qū)及窯爐底槍區(qū)窯壓情況見表1和圖1。

結(jié)合表1和圖1可以看出，實驗前，即第一天窯爐面槍區(qū)的零壓位位于第H19和H21之間，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-32 Pa，燒成區(qū)最大正壓位于第H33~H35區(qū)，壓力為11 Pa。第二天，即對排煙抽力減小后，窯爐面槍區(qū)的零壓位基本不變，還是位于H19和H21之間，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-26 Pa，燒成區(qū)最大正壓有所后移，位于第H35區(qū)，壓力提高較為顯著，從第一天的11 Pa提高到22 Pa。調(diào)試后的第三天，即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及對預(yù)熱帶各支噴槍助燃風(fēng)閘略微加大后，窯爐面槍區(qū)的零壓位明顯后移，預(yù)熱帶負(fù)壓減小，燒成區(qū)最大正壓區(qū)不變，還是第H35區(qū)，但壓力已經(jīng)從22 Pa下降為19 Pa。

表2和圖2是窯爐底槍區(qū)窯壓變化情況。結(jié)合表2及圖2可以看出，實驗前，即第一天，窯爐底槍區(qū)的零壓位位于第H22，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-49 Pa，燒成區(qū)最大正壓位于第H36區(qū)，壓力為6 Pa。第二天，即對排煙抽力減小后，窯爐底槍區(qū)的零壓位不變，還是位于H22區(qū)，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-40 Pa，燒成區(qū)最大正壓還是第H36區(qū)，壓力提高較為顯著，從第一天的6 Pa提高到15 Pa。調(diào)試后的第三天，即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及略微加大預(yù)熱帶噴槍助燃風(fēng)閘后，窯爐底槍區(qū)的零壓位略微發(fā)生前移，從H22區(qū)前移至H22與H20之間，預(yù)熱帶負(fù)壓減小，最大負(fù)壓由-40 Pa變成-43 Pa，燒成區(qū)最大正壓區(qū)前移，由第H36區(qū)移至H30區(qū)，最大壓力從15 Pa下降為11 Pa。

表3是這三天的產(chǎn)量與能耗數(shù)據(jù)。從表3可以看出，這三天的窯爐產(chǎn)量基本一致，波動幅度在1%以內(nèi)，最高燒成溫度面溫之間與底溫之間的差值在1 ℃左右，這種溫度及產(chǎn)量變化對能耗影響可忽略。變化最大的是單位燃耗，由第一天的3.68 M3/ m2下降到第三天的3.28 M3/m2，下降幅度達(dá)到10.87%。

從以上實驗數(shù)據(jù)可以計算出，在實驗第二天，把排煙風(fēng)機(jī)變頻由50 Hz下降至43 Hz時，窯爐預(yù)熱帶負(fù)壓變小，高溫區(qū)正壓降低，燃耗下降率為6.79%。在第三天，助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz，但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度，加大量在10%后，相對第二天而言，預(yù)熱帶負(fù)壓略有增大，高溫區(qū)正壓減小，燃耗下降率為4.37%。

3 實驗分析

根據(jù)窯爐燒成原理，由于天然氣在燃燒過程中，總有一部份燃料未能完全燃燒，尤其是靠近窯頭的預(yù)熱帶處噴槍，當(dāng)窯爐排煙量加大，天然氣在窯內(nèi)停留時間縮短，不能燃燒的部份增多，造成浪費的燃料也增多；反之，窯爐排煙適當(dāng)調(diào)小后（注意，過小反而不利于制品的氧化），天然氣在窯內(nèi)停留時間相對較長，燃燒更加充分。此外，排煙減小后，煙氣溫度下降，煙氣帶走的熱量損失變小，也利于節(jié)約燃料。所以，窯爐排煙越小窯爐越節(jié)能。另一方面，天然氣需足夠的助燃風(fēng)才能確保其充分燃燒，但如果助燃風(fēng)過多，氧氣含量過剩嚴(yán)重，多余的氧氣（包括空氣中的氮氣）通過風(fēng)機(jī)外排時會帶走大量熱量，造成燃料的浪費。從這一點上來說，控制好助燃風(fēng)量，即控制好過氧系數(shù)對節(jié)能非常有利，可以借助煙氣分析儀測試煙氣中氧氣、一氧化碳濃度來分析氧氣是否過量或不足，為窯爐調(diào)試提供依據(jù)。

4 結(jié)論

對于使用天然氣的輥道窯爐而言，窯壓的大小對燃耗的影響是較大的，在調(diào)試窯爐時，應(yīng)在確保產(chǎn)品質(zhì)量前提下，適當(dāng)降低燒成區(qū)助燃風(fēng)量（預(yù)熱帶風(fēng)量可略微加大），減少總的排煙量有利于節(jié)約燃料的使用量，提高窯爐熱利用率。體現(xiàn)在窯壓曲線上，不管是面槍區(qū)還是底槍區(qū)，預(yù)熱帶的負(fù)壓值不能太大，燒成區(qū)的正壓不應(yīng)過低或過高，才能達(dá)到最佳節(jié)能效果。

需注意的是，本次試驗簡單驗證窯壓與節(jié)能之間存在的關(guān)系，為行業(yè)提供一種節(jié)能思路，但不能為了節(jié)能而盲目地把助燃風(fēng)降低或調(diào)小排煙。因為窯爐調(diào)試是一個系統(tǒng)工程，控制窯壓的主要手段除了排煙、助燃風(fēng)外還有閘板、擋火墻、抽熱風(fēng)量、冷卻風(fēng)量等。窯壓的大小與所燒制產(chǎn)品配方也存在較大關(guān)系，控制不好極易出現(xiàn)黑心、針孔、變形甚至后期變形等缺陷。

摘 要：本文通過改變窯爐排煙抽力、助燃風(fēng)量等方式，探討陶瓷輥道窯天然氣消耗量與窯壓的關(guān)系，為節(jié)能控制奠定理論基礎(chǔ)。

關(guān)鍵詞：窯壓；排煙；助燃風(fēng)量；天然氣；燃耗

1 前言

陶瓷制品在燒制過程中，窯爐內(nèi)壓力（以下簡稱窯壓）的大小直接決定了窯爐內(nèi)氣流流向、窯爐斷面溫差、窯爐燒成氣氛，并進(jìn)一步影響到燒制產(chǎn)品的產(chǎn)量、質(zhì)量、色澤等。本文以一條能耗較大的窯爐為例，對這條窯爐的預(yù)熱帶及燒成區(qū)進(jìn)行了窯壓測試并計算原始的能耗數(shù)據(jù)，與之后的能耗進(jìn)行對比實驗。研究發(fā)現(xiàn)，窯爐能耗與窯壓關(guān)系緊密，通過改變窯壓曲線后，能耗下降比較明顯，達(dá)到10%以上。

2 實驗過程

2.1實驗說明

實驗所選窯爐為一條燒制二次布料微粉磚的輥道窯，窯爐內(nèi)寬為2.5 m，窯長170 m，實驗時窯爐日均產(chǎn)量在6000~6100 m3，產(chǎn)量波動幅度在1%以內(nèi)，燒成溫度面溫在1210~1211 ℃，底溫在1230~1231 ℃。

實驗測試的主要參數(shù)是窯壓，窯壓采用數(shù)字式微壓計，通過熱電偶檢測口插入窯內(nèi)檢測。窯爐產(chǎn)量數(shù)據(jù)則是通過壓機(jī)沖壓數(shù)減去壓機(jī)工序及釉線損耗后計算得到，天然氣使用量則通過裝在窯爐供氣管路上的流量計抄表得到。測溫區(qū)指儀表房中熱電偶對應(yīng)的區(qū)域，長度指相對于窯頭開始的窯爐長度數(shù)。

本次試驗共測試三天數(shù)據(jù)，第一天是未調(diào)試前的原始數(shù)據(jù)，第二天主要是調(diào)整排煙，通過減小總的排煙風(fēng)機(jī)變頻，由原來的50 Hz調(diào)整至43 Hz來改變窯壓，第三天則是通過減少助燃風(fēng)量，助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz，但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度，加大量在10%左右。

2.2實驗測試數(shù)據(jù)表及曲線圖

這三天窯爐的不同測溫區(qū)、長度方向、窯爐面槍區(qū)及窯爐底槍區(qū)窯壓情況見表1和圖1。

結(jié)合表1和圖1可以看出，實驗前，即第一天窯爐面槍區(qū)的零壓位位于第H19和H21之間，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-32 Pa，燒成區(qū)最大正壓位于第H33~H35區(qū)，壓力為11 Pa。第二天，即對排煙抽力減小后，窯爐面槍區(qū)的零壓位基本不變，還是位于H19和H21之間，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-26 Pa，燒成區(qū)最大正壓有所后移，位于第H35區(qū)，壓力提高較為顯著，從第一天的11 Pa提高到22 Pa。調(diào)試后的第三天，即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及對預(yù)熱帶各支噴槍助燃風(fēng)閘略微加大后，窯爐面槍區(qū)的零壓位明顯后移，預(yù)熱帶負(fù)壓減小，燒成區(qū)最大正壓區(qū)不變，還是第H35區(qū)，但壓力已經(jīng)從22 Pa下降為19 Pa。

表2和圖2是窯爐底槍區(qū)窯壓變化情況。結(jié)合表2及圖2可以看出，實驗前，即第一天，窯爐底槍區(qū)的零壓位位于第H22，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-49 Pa，燒成區(qū)最大正壓位于第H36區(qū)，壓力為6 Pa。第二天，即對排煙抽力減小后，窯爐底槍區(qū)的零壓位不變，還是位于H22區(qū)，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-40 Pa，燒成區(qū)最大正壓還是第H36區(qū)，壓力提高較為顯著，從第一天的6 Pa提高到15 Pa。調(diào)試后的第三天，即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及略微加大預(yù)熱帶噴槍助燃風(fēng)閘后，窯爐底槍區(qū)的零壓位略微發(fā)生前移，從H22區(qū)前移至H22與H20之間，預(yù)熱帶負(fù)壓減小，最大負(fù)壓由-40 Pa變成-43 Pa，燒成區(qū)最大正壓區(qū)前移，由第H36區(qū)移至H30區(qū)，最大壓力從15 Pa下降為11 Pa。

表3是這三天的產(chǎn)量與能耗數(shù)據(jù)。從表3可以看出，這三天的窯爐產(chǎn)量基本一致，波動幅度在1%以內(nèi)，最高燒成溫度面溫之間與底溫之間的差值在1 ℃左右，這種溫度及產(chǎn)量變化對能耗影響可忽略。變化最大的是單位燃耗，由第一天的3.68 M3/ m2下降到第三天的3.28 M3/m2，下降幅度達(dá)到10.87%。

從以上實驗數(shù)據(jù)可以計算出，在實驗第二天，把排煙風(fēng)機(jī)變頻由50 Hz下降至43 Hz時，窯爐預(yù)熱帶負(fù)壓變小，高溫區(qū)正壓降低，燃耗下降率為6.79%。在第三天，助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz，但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度，加大量在10%后，相對第二天而言，預(yù)熱帶負(fù)壓略有增大，高溫區(qū)正壓減小，燃耗下降率為4.37%。

3 實驗分析

根據(jù)窯爐燒成原理，由于天然氣在燃燒過程中，總有一部份燃料未能完全燃燒，尤其是靠近窯頭的預(yù)熱帶處噴槍，當(dāng)窯爐排煙量加大，天然氣在窯內(nèi)停留時間縮短，不能燃燒的部份增多，造成浪費的燃料也增多；反之，窯爐排煙適當(dāng)調(diào)小后（注意，過小反而不利于制品的氧化），天然氣在窯內(nèi)停留時間相對較長，燃燒更加充分。此外，排煙減小后，煙氣溫度下降，煙氣帶走的熱量損失變小，也利于節(jié)約燃料。所以，窯爐排煙越小窯爐越節(jié)能。另一方面，天然氣需足夠的助燃風(fēng)才能確保其充分燃燒，但如果助燃風(fēng)過多，氧氣含量過剩嚴(yán)重，多余的氧氣（包括空氣中的氮氣）通過風(fēng)機(jī)外排時會帶走大量熱量，造成燃料的浪費。從這一點上來說，控制好助燃風(fēng)量，即控制好過氧系數(shù)對節(jié)能非常有利，可以借助煙氣分析儀測試煙氣中氧氣、一氧化碳濃度來分析氧氣是否過量或不足，為窯爐調(diào)試提供依據(jù)。

4 結(jié)論

對于使用天然氣的輥道窯爐而言，窯壓的大小對燃耗的影響是較大的，在調(diào)試窯爐時，應(yīng)在確保產(chǎn)品質(zhì)量前提下，適當(dāng)降低燒成區(qū)助燃風(fēng)量（預(yù)熱帶風(fēng)量可略微加大），減少總的排煙量有利于節(jié)約燃料的使用量，提高窯爐熱利用率。體現(xiàn)在窯壓曲線上，不管是面槍區(qū)還是底槍區(qū)，預(yù)熱帶的負(fù)壓值不能太大，燒成區(qū)的正壓不應(yīng)過低或過高，才能達(dá)到最佳節(jié)能效果。

需注意的是，本次試驗簡單驗證窯壓與節(jié)能之間存在的關(guān)系，為行業(yè)提供一種節(jié)能思路，但不能為了節(jié)能而盲目地把助燃風(fēng)降低或調(diào)小排煙。因為窯爐調(diào)試是一個系統(tǒng)工程，控制窯壓的主要手段除了排煙、助燃風(fēng)外還有閘板、擋火墻、抽熱風(fēng)量、冷卻風(fēng)量等。窯壓的大小與所燒制產(chǎn)品配方也存在較大關(guān)系，控制不好極易出現(xiàn)黑心、針孔、變形甚至后期變形等缺陷。

摘 要：本文通過改變窯爐排煙抽力、助燃風(fēng)量等方式，探討陶瓷輥道窯天然氣消耗量與窯壓的關(guān)系，為節(jié)能控制奠定理論基礎(chǔ)。

關(guān)鍵詞：窯壓；排煙；助燃風(fēng)量；天然氣；燃耗

1 前言

陶瓷制品在燒制過程中，窯爐內(nèi)壓力（以下簡稱窯壓）的大小直接決定了窯爐內(nèi)氣流流向、窯爐斷面溫差、窯爐燒成氣氛，并進(jìn)一步影響到燒制產(chǎn)品的產(chǎn)量、質(zhì)量、色澤等。本文以一條能耗較大的窯爐為例，對這條窯爐的預(yù)熱帶及燒成區(qū)進(jìn)行了窯壓測試并計算原始的能耗數(shù)據(jù)，與之后的能耗進(jìn)行對比實驗。研究發(fā)現(xiàn)，窯爐能耗與窯壓關(guān)系緊密，通過改變窯壓曲線后，能耗下降比較明顯，達(dá)到10%以上。

2 實驗過程

2.1實驗說明

實驗所選窯爐為一條燒制二次布料微粉磚的輥道窯，窯爐內(nèi)寬為2.5 m，窯長170 m，實驗時窯爐日均產(chǎn)量在6000~6100 m3，產(chǎn)量波動幅度在1%以內(nèi)，燒成溫度面溫在1210~1211 ℃，底溫在1230~1231 ℃。

實驗測試的主要參數(shù)是窯壓，窯壓采用數(shù)字式微壓計，通過熱電偶檢測口插入窯內(nèi)檢測。窯爐產(chǎn)量數(shù)據(jù)則是通過壓機(jī)沖壓數(shù)減去壓機(jī)工序及釉線損耗后計算得到，天然氣使用量則通過裝在窯爐供氣管路上的流量計抄表得到。測溫區(qū)指儀表房中熱電偶對應(yīng)的區(qū)域，長度指相對于窯頭開始的窯爐長度數(shù)。

本次試驗共測試三天數(shù)據(jù)，第一天是未調(diào)試前的原始數(shù)據(jù)，第二天主要是調(diào)整排煙，通過減小總的排煙風(fēng)機(jī)變頻，由原來的50 Hz調(diào)整至43 Hz來改變窯壓，第三天則是通過減少助燃風(fēng)量，助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz，但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度，加大量在10%左右。

2.2實驗測試數(shù)據(jù)表及曲線圖

這三天窯爐的不同測溫區(qū)、長度方向、窯爐面槍區(qū)及窯爐底槍區(qū)窯壓情況見表1和圖1。

結(jié)合表1和圖1可以看出，實驗前，即第一天窯爐面槍區(qū)的零壓位位于第H19和H21之間，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-32 Pa，燒成區(qū)最大正壓位于第H33~H35區(qū)，壓力為11 Pa。第二天，即對排煙抽力減小后，窯爐面槍區(qū)的零壓位基本不變，還是位于H19和H21之間，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-26 Pa，燒成區(qū)最大正壓有所后移，位于第H35區(qū)，壓力提高較為顯著，從第一天的11 Pa提高到22 Pa。調(diào)試后的第三天，即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及對預(yù)熱帶各支噴槍助燃風(fēng)閘略微加大后，窯爐面槍區(qū)的零壓位明顯后移，預(yù)熱帶負(fù)壓減小，燒成區(qū)最大正壓區(qū)不變，還是第H35區(qū)，但壓力已經(jīng)從22 Pa下降為19 Pa。

表2和圖2是窯爐底槍區(qū)窯壓變化情況。結(jié)合表2及圖2可以看出，實驗前，即第一天，窯爐底槍區(qū)的零壓位位于第H22，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-49 Pa，燒成區(qū)最大正壓位于第H36區(qū)，壓力為6 Pa。第二天，即對排煙抽力減小后，窯爐底槍區(qū)的零壓位不變，還是位于H22區(qū)，預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-40 Pa，燒成區(qū)最大正壓還是第H36區(qū)，壓力提高較為顯著，從第一天的6 Pa提高到15 Pa。調(diào)試后的第三天，即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及略微加大預(yù)熱帶噴槍助燃風(fēng)閘后，窯爐底槍區(qū)的零壓位略微發(fā)生前移，從H22區(qū)前移至H22與H20之間，預(yù)熱帶負(fù)壓減小，最大負(fù)壓由-40 Pa變成-43 Pa，燒成區(qū)最大正壓區(qū)前移，由第H36區(qū)移至H30區(qū)，最大壓力從15 Pa下降為11 Pa。

表3是這三天的產(chǎn)量與能耗數(shù)據(jù)。從表3可以看出，這三天的窯爐產(chǎn)量基本一致，波動幅度在1%以內(nèi)，最高燒成溫度面溫之間與底溫之間的差值在1 ℃左右，這種溫度及產(chǎn)量變化對能耗影響可忽略。變化最大的是單位燃耗，由第一天的3.68 M3/ m2下降到第三天的3.28 M3/m2，下降幅度達(dá)到10.87%。

從以上實驗數(shù)據(jù)可以計算出，在實驗第二天，把排煙風(fēng)機(jī)變頻由50 Hz下降至43 Hz時，窯爐預(yù)熱帶負(fù)壓變小，高溫區(qū)正壓降低，燃耗下降率為6.79%。在第三天，助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz，但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度，加大量在10%后，相對第二天而言，預(yù)熱帶負(fù)壓略有增大，高溫區(qū)正壓減小，燃耗下降率為4.37%。

3 實驗分析

根據(jù)窯爐燒成原理，由于天然氣在燃燒過程中，總有一部份燃料未能完全燃燒，尤其是靠近窯頭的預(yù)熱帶處噴槍，當(dāng)窯爐排煙量加大，天然氣在窯內(nèi)停留時間縮短，不能燃燒的部份增多，造成浪費的燃料也增多；反之，窯爐排煙適當(dāng)調(diào)小后（注意，過小反而不利于制品的氧化），天然氣在窯內(nèi)停留時間相對較長，燃燒更加充分。此外，排煙減小后，煙氣溫度下降，煙氣帶走的熱量損失變小，也利于節(jié)約燃料。所以，窯爐排煙越小窯爐越節(jié)能。另一方面，天然氣需足夠的助燃風(fēng)才能確保其充分燃燒，但如果助燃風(fēng)過多，氧氣含量過剩嚴(yán)重，多余的氧氣（包括空氣中的氮氣）通過風(fēng)機(jī)外排時會帶走大量熱量，造成燃料的浪費。從這一點上來說，控制好助燃風(fēng)量，即控制好過氧系數(shù)對節(jié)能非常有利，可以借助煙氣分析儀測試煙氣中氧氣、一氧化碳濃度來分析氧氣是否過量或不足，為窯爐調(diào)試提供依據(jù)。

4 結(jié)論

對于使用天然氣的輥道窯爐而言，窯壓的大小對燃耗的影響是較大的，在調(diào)試窯爐時，應(yīng)在確保產(chǎn)品質(zhì)量前提下，適當(dāng)降低燒成區(qū)助燃風(fēng)量（預(yù)熱帶風(fēng)量可略微加大），減少總的排煙量有利于節(jié)約燃料的使用量，提高窯爐熱利用率。體現(xiàn)在窯壓曲線上，不管是面槍區(qū)還是底槍區(qū)，預(yù)熱帶的負(fù)壓值不能太大，燒成區(qū)的正壓不應(yīng)過低或過高，才能達(dá)到最佳節(jié)能效果。

需注意的是，本次試驗簡單驗證窯壓與節(jié)能之間存在的關(guān)系，為行業(yè)提供一種節(jié)能思路，但不能為了節(jié)能而盲目地把助燃風(fēng)降低或調(diào)小排煙。因為窯爐調(diào)試是一個系統(tǒng)工程，控制窯壓的主要手段除了排煙、助燃風(fēng)外還有閘板、擋火墻、抽熱風(fēng)量、冷卻風(fēng)量等。窯壓的大小與所燒制產(chǎn)品配方也存在較大關(guān)系，控制不好極易出現(xiàn)黑心、針孔、變形甚至后期變形等缺陷。