劉向東
摘 要:本文通過改變窯爐排煙抽力、助燃風(fēng)量等方式,探討陶瓷輥道窯天然氣消耗量與窯壓的關(guān)系,為節(jié)能控制奠定理論基礎(chǔ)。
關(guān)鍵詞:窯壓;排煙;助燃風(fēng)量;天然氣;燃耗
1 前言
陶瓷制品在燒制過程中,窯爐內(nèi)壓力(以下簡稱窯壓)的大小直接決定了窯爐內(nèi)氣流流向、窯爐斷面溫差、窯爐燒成氣氛,并進(jìn)一步影響到燒制產(chǎn)品的產(chǎn)量、質(zhì)量、色澤等。本文以一條能耗較大的窯爐為例,對這條窯爐的預(yù)熱帶及燒成區(qū)進(jìn)行了窯壓測試并計算原始的能耗數(shù)據(jù),與之后的能耗進(jìn)行對比實驗。研究發(fā)現(xiàn),窯爐能耗與窯壓關(guān)系緊密,通過改變窯壓曲線后,能耗下降比較明顯,達(dá)到10%以上。
2 實驗過程
2.1實驗說明
實驗所選窯爐為一條燒制二次布料微粉磚的輥道窯,窯爐內(nèi)寬為2.5 m,窯長170 m,實驗時窯爐日均產(chǎn)量在6000~6100 m3,產(chǎn)量波動幅度在1%以內(nèi),燒成溫度面溫在1210~1211 ℃,底溫在1230~1231 ℃。
實驗測試的主要參數(shù)是窯壓,窯壓采用數(shù)字式微壓計,通過熱電偶檢測口插入窯內(nèi)檢測。窯爐產(chǎn)量數(shù)據(jù)則是通過壓機(jī)沖壓數(shù)減去壓機(jī)工序及釉線損耗后計算得到,天然氣使用量則通過裝在窯爐供氣管路上的流量計抄表得到。測溫區(qū)指儀表房中熱電偶對應(yīng)的區(qū)域,長度指相對于窯頭開始的窯爐長度數(shù)。
本次試驗共測試三天數(shù)據(jù),第一天是未調(diào)試前的原始數(shù)據(jù),第二天主要是調(diào)整排煙,通過減小總的排煙風(fēng)機(jī)變頻,由原來的50 Hz調(diào)整至43 Hz來改變窯壓,第三天則是通過減少助燃風(fēng)量,助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz,但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度,加大量在10%左右。
2.2實驗測試數(shù)據(jù)表及曲線圖
這三天窯爐的不同測溫區(qū)、長度方向、窯爐面槍區(qū)及窯爐底槍區(qū)窯壓情況見表1和圖1。
結(jié)合表1和圖1可以看出,實驗前,即第一天窯爐面槍區(qū)的零壓位位于第H19和H21之間,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-32 Pa,燒成區(qū)最大正壓位于第H33~H35區(qū),壓力為11 Pa。第二天,即對排煙抽力減小后,窯爐面槍區(qū)的零壓位基本不變,還是位于H19和H21之間,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-26 Pa,燒成區(qū)最大正壓有所后移,位于第H35區(qū),壓力提高較為顯著,從第一天的11 Pa提高到22 Pa。調(diào)試后的第三天,即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及對預(yù)熱帶各支噴槍助燃風(fēng)閘略微加大后,窯爐面槍區(qū)的零壓位明顯后移,預(yù)熱帶負(fù)壓減小,燒成區(qū)最大正壓區(qū)不變,還是第H35區(qū),但壓力已經(jīng)從22 Pa下降為19 Pa。
表2和圖2是窯爐底槍區(qū)窯壓變化情況。結(jié)合表2及圖2可以看出,實驗前,即第一天,窯爐底槍區(qū)的零壓位位于第H22,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-49 Pa,燒成區(qū)最大正壓位于第H36區(qū),壓力為6 Pa。第二天,即對排煙抽力減小后,窯爐底槍區(qū)的零壓位不變,還是位于H22區(qū),預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-40 Pa,燒成區(qū)最大正壓還是第H36區(qū),壓力提高較為顯著,從第一天的6 Pa提高到15 Pa。調(diào)試后的第三天,即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及略微加大預(yù)熱帶噴槍助燃風(fēng)閘后,窯爐底槍區(qū)的零壓位略微發(fā)生前移,從H22區(qū)前移至H22與H20之間,預(yù)熱帶負(fù)壓減小,最大負(fù)壓由-40 Pa變成-43 Pa,燒成區(qū)最大正壓區(qū)前移,由第H36區(qū)移至H30區(qū),最大壓力從15 Pa下降為11 Pa。
表3是這三天的產(chǎn)量與能耗數(shù)據(jù)。從表3可以看出,這三天的窯爐產(chǎn)量基本一致,波動幅度在1%以內(nèi),最高燒成溫度面溫之間與底溫之間的差值在1 ℃左右,這種溫度及產(chǎn)量變化對能耗影響可忽略。變化最大的是單位燃耗,由第一天的3.68 M3/ m2下降到第三天的3.28 M3/m2,下降幅度達(dá)到10.87%。
從以上實驗數(shù)據(jù)可以計算出,在實驗第二天,把排煙風(fēng)機(jī)變頻由50 Hz下降至43 Hz時,窯爐預(yù)熱帶負(fù)壓變小,高溫區(qū)正壓降低,燃耗下降率為6.79%。在第三天,助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz,但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度,加大量在10%后,相對第二天而言,預(yù)熱帶負(fù)壓略有增大,高溫區(qū)正壓減小,燃耗下降率為4.37%。
3 實驗分析
根據(jù)窯爐燒成原理,由于天然氣在燃燒過程中,總有一部份燃料未能完全燃燒,尤其是靠近窯頭的預(yù)熱帶處噴槍,當(dāng)窯爐排煙量加大,天然氣在窯內(nèi)停留時間縮短,不能燃燒的部份增多,造成浪費的燃料也增多;反之,窯爐排煙適當(dāng)調(diào)小后(注意,過小反而不利于制品的氧化),天然氣在窯內(nèi)停留時間相對較長,燃燒更加充分。此外,排煙減小后,煙氣溫度下降,煙氣帶走的熱量損失變小,也利于節(jié)約燃料。所以,窯爐排煙越小窯爐越節(jié)能。另一方面,天然氣需足夠的助燃風(fēng)才能確保其充分燃燒,但如果助燃風(fēng)過多,氧氣含量過剩嚴(yán)重,多余的氧氣(包括空氣中的氮氣)通過風(fēng)機(jī)外排時會帶走大量熱量,造成燃料的浪費。從這一點上來說,控制好助燃風(fēng)量,即控制好過氧系數(shù)對節(jié)能非常有利,可以借助煙氣分析儀測試煙氣中氧氣、一氧化碳濃度來分析氧氣是否過量或不足,為窯爐調(diào)試提供依據(jù)。
4 結(jié)論
對于使用天然氣的輥道窯爐而言,窯壓的大小對燃耗的影響是較大的,在調(diào)試窯爐時,應(yīng)在確保產(chǎn)品質(zhì)量前提下,適當(dāng)降低燒成區(qū)助燃風(fēng)量(預(yù)熱帶風(fēng)量可略微加大),減少總的排煙量有利于節(jié)約燃料的使用量,提高窯爐熱利用率。體現(xiàn)在窯壓曲線上,不管是面槍區(qū)還是底槍區(qū),預(yù)熱帶的負(fù)壓值不能太大,燒成區(qū)的正壓不應(yīng)過低或過高,才能達(dá)到最佳節(jié)能效果。
需注意的是,本次試驗簡單驗證窯壓與節(jié)能之間存在的關(guān)系,為行業(yè)提供一種節(jié)能思路,但不能為了節(jié)能而盲目地把助燃風(fēng)降低或調(diào)小排煙。因為窯爐調(diào)試是一個系統(tǒng)工程,控制窯壓的主要手段除了排煙、助燃風(fēng)外還有閘板、擋火墻、抽熱風(fēng)量、冷卻風(fēng)量等。窯壓的大小與所燒制產(chǎn)品配方也存在較大關(guān)系,控制不好極易出現(xiàn)黑心、針孔、變形甚至后期變形等缺陷。
摘 要:本文通過改變窯爐排煙抽力、助燃風(fēng)量等方式,探討陶瓷輥道窯天然氣消耗量與窯壓的關(guān)系,為節(jié)能控制奠定理論基礎(chǔ)。
關(guān)鍵詞:窯壓;排煙;助燃風(fēng)量;天然氣;燃耗
1 前言
陶瓷制品在燒制過程中,窯爐內(nèi)壓力(以下簡稱窯壓)的大小直接決定了窯爐內(nèi)氣流流向、窯爐斷面溫差、窯爐燒成氣氛,并進(jìn)一步影響到燒制產(chǎn)品的產(chǎn)量、質(zhì)量、色澤等。本文以一條能耗較大的窯爐為例,對這條窯爐的預(yù)熱帶及燒成區(qū)進(jìn)行了窯壓測試并計算原始的能耗數(shù)據(jù),與之后的能耗進(jìn)行對比實驗。研究發(fā)現(xiàn),窯爐能耗與窯壓關(guān)系緊密,通過改變窯壓曲線后,能耗下降比較明顯,達(dá)到10%以上。
2 實驗過程
2.1實驗說明
實驗所選窯爐為一條燒制二次布料微粉磚的輥道窯,窯爐內(nèi)寬為2.5 m,窯長170 m,實驗時窯爐日均產(chǎn)量在6000~6100 m3,產(chǎn)量波動幅度在1%以內(nèi),燒成溫度面溫在1210~1211 ℃,底溫在1230~1231 ℃。
實驗測試的主要參數(shù)是窯壓,窯壓采用數(shù)字式微壓計,通過熱電偶檢測口插入窯內(nèi)檢測。窯爐產(chǎn)量數(shù)據(jù)則是通過壓機(jī)沖壓數(shù)減去壓機(jī)工序及釉線損耗后計算得到,天然氣使用量則通過裝在窯爐供氣管路上的流量計抄表得到。測溫區(qū)指儀表房中熱電偶對應(yīng)的區(qū)域,長度指相對于窯頭開始的窯爐長度數(shù)。
本次試驗共測試三天數(shù)據(jù),第一天是未調(diào)試前的原始數(shù)據(jù),第二天主要是調(diào)整排煙,通過減小總的排煙風(fēng)機(jī)變頻,由原來的50 Hz調(diào)整至43 Hz來改變窯壓,第三天則是通過減少助燃風(fēng)量,助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz,但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度,加大量在10%左右。
2.2實驗測試數(shù)據(jù)表及曲線圖
這三天窯爐的不同測溫區(qū)、長度方向、窯爐面槍區(qū)及窯爐底槍區(qū)窯壓情況見表1和圖1。
結(jié)合表1和圖1可以看出,實驗前,即第一天窯爐面槍區(qū)的零壓位位于第H19和H21之間,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-32 Pa,燒成區(qū)最大正壓位于第H33~H35區(qū),壓力為11 Pa。第二天,即對排煙抽力減小后,窯爐面槍區(qū)的零壓位基本不變,還是位于H19和H21之間,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-26 Pa,燒成區(qū)最大正壓有所后移,位于第H35區(qū),壓力提高較為顯著,從第一天的11 Pa提高到22 Pa。調(diào)試后的第三天,即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及對預(yù)熱帶各支噴槍助燃風(fēng)閘略微加大后,窯爐面槍區(qū)的零壓位明顯后移,預(yù)熱帶負(fù)壓減小,燒成區(qū)最大正壓區(qū)不變,還是第H35區(qū),但壓力已經(jīng)從22 Pa下降為19 Pa。
表2和圖2是窯爐底槍區(qū)窯壓變化情況。結(jié)合表2及圖2可以看出,實驗前,即第一天,窯爐底槍區(qū)的零壓位位于第H22,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-49 Pa,燒成區(qū)最大正壓位于第H36區(qū),壓力為6 Pa。第二天,即對排煙抽力減小后,窯爐底槍區(qū)的零壓位不變,還是位于H22區(qū),預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-40 Pa,燒成區(qū)最大正壓還是第H36區(qū),壓力提高較為顯著,從第一天的6 Pa提高到15 Pa。調(diào)試后的第三天,即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及略微加大預(yù)熱帶噴槍助燃風(fēng)閘后,窯爐底槍區(qū)的零壓位略微發(fā)生前移,從H22區(qū)前移至H22與H20之間,預(yù)熱帶負(fù)壓減小,最大負(fù)壓由-40 Pa變成-43 Pa,燒成區(qū)最大正壓區(qū)前移,由第H36區(qū)移至H30區(qū),最大壓力從15 Pa下降為11 Pa。
表3是這三天的產(chǎn)量與能耗數(shù)據(jù)。從表3可以看出,這三天的窯爐產(chǎn)量基本一致,波動幅度在1%以內(nèi),最高燒成溫度面溫之間與底溫之間的差值在1 ℃左右,這種溫度及產(chǎn)量變化對能耗影響可忽略。變化最大的是單位燃耗,由第一天的3.68 M3/ m2下降到第三天的3.28 M3/m2,下降幅度達(dá)到10.87%。
從以上實驗數(shù)據(jù)可以計算出,在實驗第二天,把排煙風(fēng)機(jī)變頻由50 Hz下降至43 Hz時,窯爐預(yù)熱帶負(fù)壓變小,高溫區(qū)正壓降低,燃耗下降率為6.79%。在第三天,助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz,但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度,加大量在10%后,相對第二天而言,預(yù)熱帶負(fù)壓略有增大,高溫區(qū)正壓減小,燃耗下降率為4.37%。
3 實驗分析
根據(jù)窯爐燒成原理,由于天然氣在燃燒過程中,總有一部份燃料未能完全燃燒,尤其是靠近窯頭的預(yù)熱帶處噴槍,當(dāng)窯爐排煙量加大,天然氣在窯內(nèi)停留時間縮短,不能燃燒的部份增多,造成浪費的燃料也增多;反之,窯爐排煙適當(dāng)調(diào)小后(注意,過小反而不利于制品的氧化),天然氣在窯內(nèi)停留時間相對較長,燃燒更加充分。此外,排煙減小后,煙氣溫度下降,煙氣帶走的熱量損失變小,也利于節(jié)約燃料。所以,窯爐排煙越小窯爐越節(jié)能。另一方面,天然氣需足夠的助燃風(fēng)才能確保其充分燃燒,但如果助燃風(fēng)過多,氧氣含量過剩嚴(yán)重,多余的氧氣(包括空氣中的氮氣)通過風(fēng)機(jī)外排時會帶走大量熱量,造成燃料的浪費。從這一點上來說,控制好助燃風(fēng)量,即控制好過氧系數(shù)對節(jié)能非常有利,可以借助煙氣分析儀測試煙氣中氧氣、一氧化碳濃度來分析氧氣是否過量或不足,為窯爐調(diào)試提供依據(jù)。
4 結(jié)論
對于使用天然氣的輥道窯爐而言,窯壓的大小對燃耗的影響是較大的,在調(diào)試窯爐時,應(yīng)在確保產(chǎn)品質(zhì)量前提下,適當(dāng)降低燒成區(qū)助燃風(fēng)量(預(yù)熱帶風(fēng)量可略微加大),減少總的排煙量有利于節(jié)約燃料的使用量,提高窯爐熱利用率。體現(xiàn)在窯壓曲線上,不管是面槍區(qū)還是底槍區(qū),預(yù)熱帶的負(fù)壓值不能太大,燒成區(qū)的正壓不應(yīng)過低或過高,才能達(dá)到最佳節(jié)能效果。
需注意的是,本次試驗簡單驗證窯壓與節(jié)能之間存在的關(guān)系,為行業(yè)提供一種節(jié)能思路,但不能為了節(jié)能而盲目地把助燃風(fēng)降低或調(diào)小排煙。因為窯爐調(diào)試是一個系統(tǒng)工程,控制窯壓的主要手段除了排煙、助燃風(fēng)外還有閘板、擋火墻、抽熱風(fēng)量、冷卻風(fēng)量等。窯壓的大小與所燒制產(chǎn)品配方也存在較大關(guān)系,控制不好極易出現(xiàn)黑心、針孔、變形甚至后期變形等缺陷。
摘 要:本文通過改變窯爐排煙抽力、助燃風(fēng)量等方式,探討陶瓷輥道窯天然氣消耗量與窯壓的關(guān)系,為節(jié)能控制奠定理論基礎(chǔ)。
關(guān)鍵詞:窯壓;排煙;助燃風(fēng)量;天然氣;燃耗
1 前言
陶瓷制品在燒制過程中,窯爐內(nèi)壓力(以下簡稱窯壓)的大小直接決定了窯爐內(nèi)氣流流向、窯爐斷面溫差、窯爐燒成氣氛,并進(jìn)一步影響到燒制產(chǎn)品的產(chǎn)量、質(zhì)量、色澤等。本文以一條能耗較大的窯爐為例,對這條窯爐的預(yù)熱帶及燒成區(qū)進(jìn)行了窯壓測試并計算原始的能耗數(shù)據(jù),與之后的能耗進(jìn)行對比實驗。研究發(fā)現(xiàn),窯爐能耗與窯壓關(guān)系緊密,通過改變窯壓曲線后,能耗下降比較明顯,達(dá)到10%以上。
2 實驗過程
2.1實驗說明
實驗所選窯爐為一條燒制二次布料微粉磚的輥道窯,窯爐內(nèi)寬為2.5 m,窯長170 m,實驗時窯爐日均產(chǎn)量在6000~6100 m3,產(chǎn)量波動幅度在1%以內(nèi),燒成溫度面溫在1210~1211 ℃,底溫在1230~1231 ℃。
實驗測試的主要參數(shù)是窯壓,窯壓采用數(shù)字式微壓計,通過熱電偶檢測口插入窯內(nèi)檢測。窯爐產(chǎn)量數(shù)據(jù)則是通過壓機(jī)沖壓數(shù)減去壓機(jī)工序及釉線損耗后計算得到,天然氣使用量則通過裝在窯爐供氣管路上的流量計抄表得到。測溫區(qū)指儀表房中熱電偶對應(yīng)的區(qū)域,長度指相對于窯頭開始的窯爐長度數(shù)。
本次試驗共測試三天數(shù)據(jù),第一天是未調(diào)試前的原始數(shù)據(jù),第二天主要是調(diào)整排煙,通過減小總的排煙風(fēng)機(jī)變頻,由原來的50 Hz調(diào)整至43 Hz來改變窯壓,第三天則是通過減少助燃風(fēng)量,助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz,但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度,加大量在10%左右。
2.2實驗測試數(shù)據(jù)表及曲線圖
這三天窯爐的不同測溫區(qū)、長度方向、窯爐面槍區(qū)及窯爐底槍區(qū)窯壓情況見表1和圖1。
結(jié)合表1和圖1可以看出,實驗前,即第一天窯爐面槍區(qū)的零壓位位于第H19和H21之間,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-32 Pa,燒成區(qū)最大正壓位于第H33~H35區(qū),壓力為11 Pa。第二天,即對排煙抽力減小后,窯爐面槍區(qū)的零壓位基本不變,還是位于H19和H21之間,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-26 Pa,燒成區(qū)最大正壓有所后移,位于第H35區(qū),壓力提高較為顯著,從第一天的11 Pa提高到22 Pa。調(diào)試后的第三天,即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及對預(yù)熱帶各支噴槍助燃風(fēng)閘略微加大后,窯爐面槍區(qū)的零壓位明顯后移,預(yù)熱帶負(fù)壓減小,燒成區(qū)最大正壓區(qū)不變,還是第H35區(qū),但壓力已經(jīng)從22 Pa下降為19 Pa。
表2和圖2是窯爐底槍區(qū)窯壓變化情況。結(jié)合表2及圖2可以看出,實驗前,即第一天,窯爐底槍區(qū)的零壓位位于第H22,預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-49 Pa,燒成區(qū)最大正壓位于第H36區(qū),壓力為6 Pa。第二天,即對排煙抽力減小后,窯爐底槍區(qū)的零壓位不變,還是位于H22區(qū),預(yù)熱帶負(fù)壓最大值為-40 Pa,燒成區(qū)最大正壓還是第H36區(qū),壓力提高較為顯著,從第一天的6 Pa提高到15 Pa。調(diào)試后的第三天,即通過減少總的助燃風(fēng)機(jī)變頻及略微加大預(yù)熱帶噴槍助燃風(fēng)閘后,窯爐底槍區(qū)的零壓位略微發(fā)生前移,從H22區(qū)前移至H22與H20之間,預(yù)熱帶負(fù)壓減小,最大負(fù)壓由-40 Pa變成-43 Pa,燒成區(qū)最大正壓區(qū)前移,由第H36區(qū)移至H30區(qū),最大壓力從15 Pa下降為11 Pa。
表3是這三天的產(chǎn)量與能耗數(shù)據(jù)。從表3可以看出,這三天的窯爐產(chǎn)量基本一致,波動幅度在1%以內(nèi),最高燒成溫度面溫之間與底溫之間的差值在1 ℃左右,這種溫度及產(chǎn)量變化對能耗影響可忽略。變化最大的是單位燃耗,由第一天的3.68 M3/ m2下降到第三天的3.28 M3/m2,下降幅度達(dá)到10.87%。
從以上實驗數(shù)據(jù)可以計算出,在實驗第二天,把排煙風(fēng)機(jī)變頻由50 Hz下降至43 Hz時,窯爐預(yù)熱帶負(fù)壓變小,高溫區(qū)正壓降低,燃耗下降率為6.79%。在第三天,助燃風(fēng)機(jī)變頻由40 Hz下降為36 Hz,但略微加大預(yù)熱帶的噴槍助燃風(fēng)閘開度,加大量在10%后,相對第二天而言,預(yù)熱帶負(fù)壓略有增大,高溫區(qū)正壓減小,燃耗下降率為4.37%。
3 實驗分析
根據(jù)窯爐燒成原理,由于天然氣在燃燒過程中,總有一部份燃料未能完全燃燒,尤其是靠近窯頭的預(yù)熱帶處噴槍,當(dāng)窯爐排煙量加大,天然氣在窯內(nèi)停留時間縮短,不能燃燒的部份增多,造成浪費的燃料也增多;反之,窯爐排煙適當(dāng)調(diào)小后(注意,過小反而不利于制品的氧化),天然氣在窯內(nèi)停留時間相對較長,燃燒更加充分。此外,排煙減小后,煙氣溫度下降,煙氣帶走的熱量損失變小,也利于節(jié)約燃料。所以,窯爐排煙越小窯爐越節(jié)能。另一方面,天然氣需足夠的助燃風(fēng)才能確保其充分燃燒,但如果助燃風(fēng)過多,氧氣含量過剩嚴(yán)重,多余的氧氣(包括空氣中的氮氣)通過風(fēng)機(jī)外排時會帶走大量熱量,造成燃料的浪費。從這一點上來說,控制好助燃風(fēng)量,即控制好過氧系數(shù)對節(jié)能非常有利,可以借助煙氣分析儀測試煙氣中氧氣、一氧化碳濃度來分析氧氣是否過量或不足,為窯爐調(diào)試提供依據(jù)。
4 結(jié)論
對于使用天然氣的輥道窯爐而言,窯壓的大小對燃耗的影響是較大的,在調(diào)試窯爐時,應(yīng)在確保產(chǎn)品質(zhì)量前提下,適當(dāng)降低燒成區(qū)助燃風(fēng)量(預(yù)熱帶風(fēng)量可略微加大),減少總的排煙量有利于節(jié)約燃料的使用量,提高窯爐熱利用率。體現(xiàn)在窯壓曲線上,不管是面槍區(qū)還是底槍區(qū),預(yù)熱帶的負(fù)壓值不能太大,燒成區(qū)的正壓不應(yīng)過低或過高,才能達(dá)到最佳節(jié)能效果。
需注意的是,本次試驗簡單驗證窯壓與節(jié)能之間存在的關(guān)系,為行業(yè)提供一種節(jié)能思路,但不能為了節(jié)能而盲目地把助燃風(fēng)降低或調(diào)小排煙。因為窯爐調(diào)試是一個系統(tǒng)工程,控制窯壓的主要手段除了排煙、助燃風(fēng)外還有閘板、擋火墻、抽熱風(fēng)量、冷卻風(fēng)量等。窯壓的大小與所燒制產(chǎn)品配方也存在較大關(guān)系,控制不好極易出現(xiàn)黑心、針孔、變形甚至后期變形等缺陷。