唐曉玲，袁永洪，劉宗祥

（四川省地質(zhì)工程勘察院，成都 610072）

旁壓試驗(yàn)在炭質(zhì)軟巖強(qiáng)度和變形參數(shù)測(cè)試中的應(yīng)用

唐曉玲，袁永洪，劉宗祥

（四川省地質(zhì)工程勘察院，成都 610072）

本文介紹了岷江廟子坪特大橋工程地質(zhì)勘察中的難點(diǎn)，闡明了采用旁壓試驗(yàn)測(cè)試含炭質(zhì)軟巖各項(xiàng)強(qiáng)度和變形參數(shù)的可行性，以及取得的實(shí)際效果。

旁壓試驗(yàn)；含炭質(zhì)軟巖；變形參數(shù)；強(qiáng)度參數(shù)

DO I：10.3969/j.issn.1006-0995.2014.01.026

岷江廟子坪特大橋位于四川省都江堰市和阿壩藏族羌族自治州汶川縣映秀鎮(zhèn)交界處，紫坪鋪水庫庫區(qū)中段，橫跨岷江，岷江江面寬1 200m左右。橋梁設(shè)計(jì)采用簡(jiǎn)支梁引橋+預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)主橋+簡(jiǎn)支梁引橋結(jié)構(gòu)。設(shè)計(jì)橋梁長(zhǎng)1 436m，主跨220m，其余橋跨50m，因紫坪鋪水庫水庫設(shè)計(jì)蓄水深度85m，主墩高102.47m，采用樁基埋深約60m，該橋是都汶高速公路第一大橋，也是2004年國(guó)內(nèi)在建的內(nèi)河單跨最大、最高的橋梁。該橋于2007年12月建成通車，期間經(jīng)歷2008年“5.12”汶川特大地震的考驗(yàn)，僅一跨橋墩結(jié)構(gòu)受損，整體情況良好，經(jīng)修復(fù)后為地震災(zāi)區(qū)恢復(fù)重建的交通運(yùn)輸發(fā)揮了重要作用。

橋梁建設(shè)場(chǎng)地地層為三疊系須家河組，巖性為砂巖夾炭質(zhì)頁巖、煤層等，地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜、巖性軟弱不均。工程地質(zhì)勘察中，由于炭質(zhì)軟弱巖層（炭質(zhì)頁巖、煤層）因構(gòu)造擠壓破碎難以獲取原狀樣、或難以制樣等因素，使室內(nèi)試驗(yàn)難以獲取相應(yīng)參數(shù)，為提供準(zhǔn)確的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)參數(shù)，在設(shè)計(jì)階段的詳勘中嘗試采用旁壓試驗(yàn)的原位測(cè)試手段，對(duì)炭質(zhì)軟弱破碎巖層的承載力、變形性質(zhì)進(jìn)行評(píng)價(jià)，取得了良好的效果。

1 工程地質(zhì)條件

橋位區(qū)所在岷江段河谷寬闊，河道蜿蜒曲折，勘察期間岷江水面高程在769～771米左右，主流靠右岸（為一河曲頂部），河谷兩側(cè)山體渾厚呈垅脊?fàn)?，山頂海? 500～1 800m余，受坡表流水侵蝕，多梁子、山包、溪溝。

勘察場(chǎng)地內(nèi)，岷江右岸為一下陡上緩的折線狀斜坡地形，發(fā)育多條寬淺不一的沖溝，坡形完整性較差；左岸為一多級(jí)臺(tái)狀地形，發(fā)育有四級(jí)階地，受后期冰水、江水及階面流水剝蝕、侵蝕，各級(jí)階面、階坡完整性差，呈多級(jí)平臺(tái)、寬坦坳溝與斜坡相間的地貌形態(tài)。

橋位區(qū)地層以第四系冰水堆積、沖洪積粘性土、砂土、漂石、砂卵礫石層構(gòu)成松散覆蓋層，下伏三疊系須家河組巖屑石英細(xì)砂巖、粉砂巖、泥巖、粉砂質(zhì)泥巖、泥質(zhì)粉砂巖、炭質(zhì)頁巖夾煤層互層狀巖層。

構(gòu)造上位于龍門山斷褶帶中段，映秀斷裂與二王廟斷裂控制的斷塊上（彭灌脆性逆沖斷裂構(gòu)造帶）。新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)以大面積的間歇性抬升和地震為主，岷江岸邊發(fā)育四級(jí)階地，Ⅳ級(jí)階地階面與江水高差達(dá)140米。場(chǎng)區(qū)有兩條隱伏逆斷層，斷層破碎帶厚度約10m，由炭質(zhì)頁巖和煤構(gòu)成，夾少量鈣質(zhì)泥巖、粉砂巖，帶內(nèi)炭質(zhì)頁巖、煤已成碎屑狀，鈣質(zhì)泥巖、粉砂巖成碎塊狀和少量構(gòu)造角礫巖形態(tài)，并與炭質(zhì)頁巖、煤相互包裹、彎曲混雜。受擠壓作用影響，斷層破碎帶周圍夾層也異常破碎，巖石呈碎屑～碎石狀。

由于荷載要求高，變形要求嚴(yán)格，橋梁設(shè)計(jì)以基巖為持力層，采用樁基。然而因橋位區(qū)受構(gòu)造影響嚴(yán)重，巖體結(jié)構(gòu)復(fù)雜，極為破碎，故勘探深度最深達(dá)70m余。勘察過程中揭露的基巖中炭質(zhì)頁巖、煤層等軟弱巖層因構(gòu)造擠壓破碎，類似于碎石土等土體，難以獲取原狀樣、或難以制樣，室內(nèi)試驗(yàn)難以獲取相應(yīng)參數(shù)，故嘗試采用旁壓試驗(yàn)的原位測(cè)試手段，獲取其強(qiáng)度及變形參數(shù)。

2 儀器和試驗(yàn)方法

試驗(yàn)儀器為國(guó)產(chǎn)PM-2型預(yù)鉆式旁壓儀。其結(jié)構(gòu)由3個(gè)部分組成，即讀數(shù)箱、管路和旁壓器。設(shè)備規(guī)格如下：

旁壓器測(cè)量腔外徑為88mm，測(cè)量腔長(zhǎng)度為356mm，初始體積2165cm3。最大工作壓力可達(dá)4.0MPa，旁壓器徑向位移≤0.1mm。

試驗(yàn)用工程鉆機(jī)在巖層中采用φ91鉆頭成孔至試驗(yàn)深度，采取泥漿護(hù)壁。旁壓試驗(yàn)前采取了試驗(yàn)前后量測(cè)孔內(nèi)水位，了解水位變化帶來的水壓力對(duì)土體試驗(yàn)壓力的變化；進(jìn)行旁壓膜約束力的校正；嚴(yán)格控制鉆孔質(zhì)量，保證孔徑等一系列措施控制試驗(yàn)的精度。

由于無法預(yù)估試驗(yàn)的加荷等級(jí)，現(xiàn)場(chǎng)采用200～300kPa一級(jí)試探性加荷，直到獲取理想的P—S曲線。

3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析

3.1 變形參數(shù)的確定方法

根據(jù)似彈性階段直線的斜率,由軸對(duì)稱平面應(yīng)變問題的彈性解可得旁壓模量Em、旁壓剪切模量Gm。

按照《巖土工程勘察規(guī)范》，旁壓模量按式（1）進(jìn)行計(jì)算：

試驗(yàn)過程中以測(cè)管水位下降值近似代替體積V，根據(jù)獲得的P（壓力）—S（測(cè)管水位下降值）曲線，則旁壓模量按公式（2）、旁壓剪切模量按式（3）計(jì)算：

式中：

Em—旁壓模量(MPa)；Gm—旁壓剪切模量 (MPa)；μ—泊松比，試驗(yàn)建議值，由于炭質(zhì)軟弱巖層為固結(jié)巖石，構(gòu)造影響破碎具有碎石土相似性質(zhì)，故試驗(yàn)取0.25；Vc—初始?jí)毫0對(duì)應(yīng)的體積(cm3)；

V0—初始?jí)毫0對(duì)應(yīng)的體積，(cm3)；Vf—臨塑壓力Pf對(duì)應(yīng)的體積，(cm3)；ΔP/ΔV—似彈性階段直線段的斜率(kPa/cm3)；Pf—臨塑壓力，(kPa)；Sc—初始?jí)毫?P0對(duì)應(yīng)的測(cè)管水位值，(cm)；S0—初始?jí)毫0對(duì)應(yīng)的測(cè)管水位下降值(cm)；Sf—臨塑壓力Pf對(duì)應(yīng)的測(cè)管水位下降值，(cm)。

根據(jù)《鐵路工程地質(zhì)旁壓測(cè)試技術(shù)規(guī)則》，地基承載力R值，可以用式（4）關(guān)系確定：

軟弱巖層的彈性模量，按經(jīng)驗(yàn)采用式（5）關(guān)系確定：

旁壓試驗(yàn)孔周圍土體受到的作用是以剪切為主，與樁的作用機(jī)理相似，可以利用旁壓試驗(yàn)極限壓力Pl與樁的極限摩阻力建立相關(guān)關(guān)系?？捎檬剑?）估算樁的樁側(cè)摩阻力qsik：

3.2 旁壓試驗(yàn)結(jié)果

旁壓試驗(yàn)在XZK5、XZK7、XZK8、XZK12、XZK36、XZK37、XZK40鉆孔7個(gè)鉆孔內(nèi)進(jìn)行了17次。試驗(yàn)巖性主要包括炭質(zhì)頁巖、炭質(zhì)頁巖夾煤層、煤層。試驗(yàn)曲線如圖（圖1、圖2）。

通過相關(guān)計(jì)算，得到炭質(zhì)軟弱巖層的相關(guān)強(qiáng)度與變性參數(shù)（表1）。

圖1 炭質(zhì)頁巖、煤層實(shí)測(cè)旁壓P-S曲線

圖2 炭質(zhì)頁巖夾煤層實(shí)測(cè)旁壓P-S曲線

表1 炭質(zhì)軟弱巖層旁壓試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果

4 試驗(yàn)結(jié)果分析與應(yīng)用

旁壓試驗(yàn)在XZK5、XZK7、XZK8、XZK12、XZK36、XZK37、XZK40鉆孔7個(gè)鉆孔內(nèi)進(jìn)行了17次。試驗(yàn)巖性主要包括炭質(zhì)頁巖、炭質(zhì)頁巖夾煤層、煤層、泥巖夾炭質(zhì)頁巖。

1）旁壓試驗(yàn)的曲線，均包括3個(gè)階段,即初始階段、彈性階段和塑性階段。曲線顯示，因不同土層強(qiáng)度參數(shù)與變形參數(shù)的差異，試驗(yàn)的直線段斜率和長(zhǎng)度都不一致。

2）統(tǒng)計(jì)試驗(yàn)結(jié)果可發(fā)現(xiàn)，各巖性未隨深度變化其強(qiáng)度和變形參數(shù)存在相關(guān)性，但三類軟弱層具有變異大的相似性。

3）從平均變形指標(biāo)分析，按照炭質(zhì)頁巖—炭質(zhì)頁巖夾煤層—煤層的順序依次降低，這與巖石本身強(qiáng)度相一致。

4）同類軟弱巖層的承載力及變形指標(biāo)的變異性大，主要與巖體的破碎程度，以及破碎后的密實(shí)度相關(guān)。

基于在實(shí)際勘察過程中，炭質(zhì)軟弱層難以獲取巖樣、取得樣品難以制樣進(jìn)行相應(yīng)的試驗(yàn)，即便取得樣品進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)其實(shí)驗(yàn)值嚴(yán)重偏低的現(xiàn)狀，通過旁壓等原位測(cè)試獲取其強(qiáng)度和變性參數(shù)即顯得十分重要（表2）。岷江廟子坪特大橋勘察過程中即將上述試驗(yàn)值通過修正后作為建議值提供給設(shè)計(jì)，彌補(bǔ)了以往憑經(jīng)驗(yàn)任意提供建議值的缺陷。

表2 旁壓試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)參數(shù)

5 結(jié)論

1）預(yù)鉆式旁壓儀在工程勘察中廣泛用于對(duì)松散土體等強(qiáng)度、變性參數(shù)的測(cè)試，但沒有見諸于測(cè)試破碎含炭質(zhì)軟巖的實(shí)例。

2）本文介紹了應(yīng)用旁壓儀對(duì)岷江廟子坪特大橋橋墩含炭質(zhì)軟弱巖層的原位測(cè)試成果，為工程設(shè)計(jì)提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，取得了較好的效果，也可為類似工程提供參考。

[1] 林宗元. 巖土工程試驗(yàn)監(jiān)測(cè)手冊(cè)[M]. 遼寧科學(xué)技術(shù)出版社，1994, 12.

[2] 汪稔，胡建華. 旁壓試驗(yàn)在蘇通大橋地質(zhì)勘察工程中的應(yīng)用[J]. 巖土工程學(xué)報(bào)，2003,24（6）：887～891.

[3] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.巖土工程勘察規(guī)范（GB50021-2001）(2009年版)[S]. 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2009.

[4] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部. PY型預(yù)鉆式旁壓試驗(yàn)規(guī)程(JGJ69-90)[S]. 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1991.

The App lication of PMT to the Determ ination of Deformation Parameters of Soft Carbonaceous Rock

TANG Xiao-ling YUAN Yong-hong LIU Zong-xiang
(Sichuan Institute of Geological Engineering Investigation, Chengdu 610072)

This paper deals w ith difficulties of engineering geological exploration for the M iaoziping Bridge in the M injiang River valley, feasibility and practice results of the application of PMT to the determination of deformation parameters of soft carbonaceous rock.

PMT; soft carbonaceous rock; deformation parameter; intensity parameter

P642[.3]

A

1006-0995（2014）01-0109-04

2013-07-17

唐曉玲（1967-），女，高級(jí)工程師，長(zhǎng)期從事水工環(huán)地質(zhì)調(diào)查、勘察、科研及技術(shù)質(zhì)量管理