孫利朋，李志愿，蔣正龍，李勤樸，方針

(1． 國網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，湖南 長沙410007;2． 中國新時(shí)代國際工程公司，陜西 西安710001)

輸電線路的污閃和覆冰事故嚴(yán)重威脅電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行，開展人工污穢和覆冰試驗(yàn)可有效分析電網(wǎng)污閃和冰閃事故的原因，為電氣設(shè)備外絕緣設(shè)計(jì)和選型提供數(shù)據(jù)支持〔1－6〕。特高壓交流污穢試驗(yàn)電源是進(jìn)行特高壓人工交流污穢和覆冰試驗(yàn)的主要設(shè)備〔7－9〕，與其它絕緣試驗(yàn)設(shè)備相比，其參數(shù)要求較高:它需要比其它型式的絕緣子試驗(yàn)更高的短路電流ISC〔9－11〕，且ISC要高于6 A，最高泄漏電流脈沖的幅值Ihmax與短路電流ISC滿足如下關(guān)系:ISC/Ihmax≥11;在被試品發(fā)生閃絡(luò)時(shí)，按參考文獻(xiàn)〔12〕的規(guī)定，要求它電壓波動小，最大波動值不宜超過6%。

為滿足特高壓設(shè)備的交流污穢和覆冰試驗(yàn)需求，文中的交流污穢試驗(yàn)設(shè)備電壓選為800 kV，從經(jīng)濟(jì)性出發(fā)，交流污穢試驗(yàn)變壓器采用上下2 級串聯(lián)方式，其下級電壓等級為500 kV，上級電壓等級為300 kV。根據(jù)國內(nèi)外交流污穢試驗(yàn)變壓器的容量選擇配置要求，其高壓側(cè)輸出電流不小于4 A，容量為3 200 kVA。

1 一次組成及各部分參數(shù)說明

交流污穢試驗(yàn)電源的一次部分的主接線圖如圖1 所示，交流污穢試驗(yàn)變壓器的10 kV 電源由220 kV 榔梨變電站經(jīng)長約250 m 的10 kV 電纜引至10 kV 調(diào)壓器T1，再經(jīng)長約50 m 的10 kV 電纜引至交流污穢試驗(yàn)變壓器T2，當(dāng)被試品發(fā)生短路時(shí)，整個(gè)系統(tǒng)經(jīng)保護(hù)電阻R 接地。

圖1 交流污穢試驗(yàn)電源的一次部分主接線圖

220kV 榔梨變電站共有2 臺220 kV 主變，主變參數(shù)見表1。

表1 變電站主變參數(shù)

當(dāng)榔梨變電站內(nèi)1 臺主變獨(dú)立運(yùn)行時(shí)，10 kV側(cè)母線短路容量是453.52 MVA，2 臺主變并列運(yùn)行時(shí)，10 kV 側(cè)母線短路容量是759.80 MVA，220 kV 側(cè)短路容量是10 787.7 MVA，110 kV 側(cè)短路容量是2 204.83 MVA。在交流污穢試驗(yàn)過程中，被試品經(jīng)常發(fā)生閃絡(luò)短路，并由此引起榔梨變電站的10 kV 母線電壓波動與閃變。從單臺主變和2 臺主變并列運(yùn)行時(shí)的短路容量來看，當(dāng)交流污穢試驗(yàn)發(fā)生被試品閃絡(luò)短路時(shí)，2 臺主變并列運(yùn)行時(shí)的電壓波動值是單臺主變運(yùn)行時(shí)的59.69%，因此，文中僅按照發(fā)生最嚴(yán)重的電壓波動情況(即單臺主變運(yùn)行情況)計(jì)算。

調(diào)壓器T1容量為3 200 kVA，其結(jié)構(gòu)為柱式自耦調(diào)壓器，在其0～50%的電壓輸出中，阻抗輸出不是線性關(guān)系，而在50%～100%的電壓輸出中，阻抗輸出基本呈線性關(guān)系，主要阻抗參數(shù)見表2。

表2 調(diào)壓器主要阻抗參數(shù)

試驗(yàn)變壓器T2為串級式變壓器，其額定電壓為10.5/(500+300)kV，共2 級，下級額定電壓為10.5(低壓繞組(有2 個(gè)，可并可串))/500(高壓繞組)/10.5(聯(lián)耦繞組)kV，上級額定電壓為10.5(低壓繞組)/300 kV(高壓繞組);總額定容量為3 200 kVA，其中下級的額定容量為3 200(低壓繞組)/3 200(高壓繞組)/1 200(聯(lián)耦繞組)kVA，上級額定電壓為1 200(低壓繞組)/1 200(高壓繞組)kVA;阻抗電壓為下級單獨(dú)使用時(shí)，Uk=2%，UR=0.25%，2 級串聯(lián)使用時(shí)，Uk=5%，UR=0.25%。

2 關(guān)鍵參數(shù)的計(jì)算

2.1 榔梨變電站主變側(cè)參數(shù)計(jì)算

當(dāng)220 kV 榔梨變電站的單臺主變運(yùn)行且交流污穢試驗(yàn)發(fā)生被試品閃絡(luò)短路時(shí)，主變側(cè)的各參數(shù)計(jì)算如下:

電阻電壓 UR(H－L)= 2 × PH－L/S = 0.317%

式中 PH－L為主變高壓側(cè)對低壓側(cè)的負(fù)載損耗，S為主變?nèi)萘俊?/p>

式中 UZ(H－L)和UR(H－L)分別為主變高壓側(cè)對低壓側(cè)的阻抗電壓和電阻電壓。

式中 SdS為單臺主變運(yùn)行時(shí)的系統(tǒng)短路容量，U為主變高壓側(cè)額定電壓。

由于UX(H－L)遠(yuǎn)大于UR(H－L)，因此，在進(jìn)行試品短路(閃絡(luò))電流計(jì)算時(shí)，忽略主變及系統(tǒng)的電阻。

2.2 交流污穢試驗(yàn)變壓器參數(shù)計(jì)算

將交流污穢試驗(yàn)變壓器分別按照:2 個(gè)低壓線圈并聯(lián)，2 個(gè)高壓線圈串聯(lián)，其變比為10.5/800 kV;2 個(gè)低壓線圈并聯(lián)，僅采用污穢試驗(yàn)變壓器的下級輸出，其變比為10.5 kV/500 kV;2 個(gè)低壓線圈串聯(lián)，僅采用污穢試驗(yàn)變壓器的下級輸出時(shí)，其變比為10.5 kV/250 kV，3 種方式進(jìn)行短路阻抗計(jì)算，且分別將短路阻抗折算至高壓側(cè)，其計(jì)算方法如下:

式中 ZB，XB分別為交流污穢試驗(yàn)變壓器的短路阻抗和短路電抗，U'為交流污穢試驗(yàn)變壓器的高壓側(cè)額定電壓;STR為交流污穢試驗(yàn)變壓器的額定容量;UdX，UdR分別為交流污穢試驗(yàn)變壓器的電抗電壓和電阻電壓。

2.3 各設(shè)備短路阻抗參數(shù)匯總計(jì)算

2.3.1 各設(shè)備短路阻抗參數(shù)匯總

1)將調(diào)壓器高壓側(cè)的阻抗、220 kV 榔梨變電站10 kV 側(cè)阻抗和第1 段電纜的阻抗相加后，按調(diào)壓器輸出電壓變比的平方折算至調(diào)壓器的低壓側(cè)。

2)將步驟1)阻抗折算值與第2 段電纜阻抗值相加后，按污穢試驗(yàn)變壓器變比的平方折算至污穢試驗(yàn)變壓器的高壓側(cè)。

3)將步驟2)折算值與污穢試驗(yàn)變壓器的阻抗值相加，得到各設(shè)備短路阻抗匯總值。

2.3.2 各種工況下阻抗值參數(shù)匯總

1)試驗(yàn)變壓器2 個(gè)低壓線圈并聯(lián)，2 個(gè)高壓線圈串聯(lián)時(shí)，其變比為10.5 kV/800 kV，此時(shí)的系統(tǒng)阻抗參數(shù)計(jì)算結(jié)果見表3。

表3 試驗(yàn)變壓器變比為10.5 kV/800 kV 時(shí)系統(tǒng)阻抗計(jì)算結(jié)果 Ω

2)試驗(yàn)變壓器2 個(gè)低壓線圈并聯(lián)，僅采用污穢試驗(yàn)變壓器的下級輸出時(shí)，其變比為10.5 kV/500 kV，此時(shí)的系統(tǒng)阻抗參數(shù)計(jì)算結(jié)果見表4。

表4 試驗(yàn)變壓器變比為10.5 kV/500 kV 時(shí)系統(tǒng)阻抗參數(shù)計(jì)算 Ω

3)試驗(yàn)變壓器2 個(gè)低壓線圈串聯(lián)，僅采用污穢試驗(yàn)變壓器的下級輸出時(shí)，其變比為10.5 kV/250 kV，此時(shí)的系統(tǒng)阻抗參數(shù)計(jì)算結(jié)果見表5。

表5 試驗(yàn)變壓器變比為10.5 kV/250 kV 時(shí)系統(tǒng)阻抗參數(shù)計(jì)算 Ω

2.4 不同保護(hù)電阻下220 kV 榔梨變電站低壓

側(cè)母線電壓降計(jì)算方法

1)試驗(yàn)變壓器高壓側(cè)短路電流計(jì)算

將上述系統(tǒng)、調(diào)壓器、線路、工頻試驗(yàn)變壓器等元件的阻抗匯總值均折合至試驗(yàn)變壓器高壓側(cè)，然后根據(jù)調(diào)壓位置確定的空載電壓除以回路總阻抗即為短路電流。

2)榔梨變11 kV 母線的電壓波動計(jì)算

按照參考文獻(xiàn)〔2〕的估算方法如下:

式中 d 為電壓變動;RL，XL分別為電網(wǎng)阻抗的電阻和電抗分量，在計(jì)算時(shí)，將原試驗(yàn)變壓器高壓側(cè)的阻抗折算至調(diào)壓器原邊;UN為系統(tǒng)標(biāo)稱電壓，11 kV;ΔP 和ΔQ 分別為短路時(shí)的有功功率和無功功率的變化量，由于在污穢試驗(yàn)變壓器試驗(yàn)時(shí)，在閃絡(luò)之前流過被試品(主要是絕緣子串)的電流很小，幾乎為0，因此，ΔP 和ΔQ 可以近似認(rèn)為是短路時(shí)的有功功率和無功功率。

榔梨變電站11 kV 側(cè)母線電壓相對值為1－d。

2.5 在各種工況下的電壓計(jì)算情況分析

根據(jù)上述計(jì)算分析，調(diào)壓器、試驗(yàn)變壓器和系統(tǒng)的阻抗值均已確定，對短路電流和榔梨變電站11 kV 母線電壓波動值的計(jì)算主要取決于保護(hù)電阻值，因此，在以下計(jì)算中主要通過保護(hù)電阻的取值計(jì)算來分析本交流污穢試驗(yàn)電源能否滿足交流污穢試驗(yàn)的需要。保護(hù)電阻的選取，一方面要盡量滿足試驗(yàn)時(shí)的各方面參數(shù)的需求:盡可能保證較大的短路電流，同時(shí)要減小對榔梨變電站11 kV 母線電壓的波動;另一方面由于交流污穢試驗(yàn)電壓有較大的分散性，因此在對同一電壓等級被試品試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)電壓范圍要盡量大，同時(shí)要盡量采用一種阻值的保護(hù)電阻。

按照參考文獻(xiàn)〔10〕中的規(guī)定，最大的臨閃泄漏電流脈沖幅值是在絕緣子串爬電比距為25 mm/kV 的情況下，其值為1.35 A，此時(shí)的短路電流值要大于14.85 A，而規(guī)程中對于爬電比距大于25 mm/kV 的絕緣子串的臨閃泄漏電流脈沖幅值沒有明確規(guī)定。根據(jù)絕緣子串污閃〔13－17〕的研究，絕緣子串的臨閃泄漏電流脈沖幅值可達(dá)到1.5 A，此時(shí)的短路電流值要大于16.5 A。此外，根據(jù)的目前的覆冰研究〔18，19〕發(fā)現(xiàn)，絕緣子串的臨界閃絡(luò)電流在覆冰情況下要明顯大于普通污穢情況，但目前沒有權(quán)威的測量值。因此，在選取保護(hù)電阻時(shí)，要盡量獲得較大的短路電流，以滿足覆冰試驗(yàn)的需求。

2.5.1 特高壓被試品的試驗(yàn)電壓選擇與計(jì)算

1 100kV 產(chǎn)品的試驗(yàn)電壓主要范圍考慮為(1±10%)× 1 100/，等效于調(diào)壓器的71.4%～87.5%分接位置，750 kV 產(chǎn)品的試驗(yàn)電壓主要范圍考慮為(1±10%)× 800/，等效于調(diào)壓器的51.9%～63.5%分接位置，要求保護(hù)電阻在該電壓分接范圍內(nèi)滿足短路電流的要求和榔梨變11 kV 母線電壓波動的要求。這2 種特高壓被試品加壓范圍內(nèi)的保護(hù)電阻計(jì)算見表6。

表6 2 種特高壓被試品加壓范圍內(nèi)的保護(hù)電阻計(jì)算

從表6 數(shù)據(jù)可以看出:對于特高壓絕緣子的污穢試驗(yàn)，僅考慮調(diào)壓器的50%及以上的分接位置，保護(hù)電阻采用2 種，分別為15 kΩ 和12 kΩ。對于1 100 kV 被試品的試驗(yàn)，當(dāng)選用15 kΩ 的保護(hù)電阻時(shí)，在其試驗(yàn)電壓范圍內(nèi)，榔梨變11 kV 母線側(cè)的電壓波動不超過5%，短路電流22.3～26.4 A，可以滿足交流污穢試驗(yàn)的需求，同時(shí)也為覆冰試驗(yàn)留有裕度。

對于750 kV 被試品的試驗(yàn)，當(dāng)選用12 kΩ 的保護(hù)電阻時(shí)，在其試驗(yàn)電壓范圍內(nèi)，榔梨變11 kV母線側(cè)的電壓波動不超過4%，短路電流20.6～21.5 A，也可以滿足交流污穢試驗(yàn)的需求，同時(shí)也能為覆冰試驗(yàn)留有裕度。

2.5.2 各電壓等級被試品的試驗(yàn)電壓選擇與計(jì)算

在進(jìn)行500 kV 和330 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，僅需要采用試驗(yàn)變壓器的下級，且其低壓2 個(gè)線圈并聯(lián)接線，此時(shí)的試驗(yàn)變壓器變比為10.5 kV/500 kV。

500kV 被試品的試驗(yàn)電壓主要范圍考慮為(1±10%)× 550/，等效于調(diào)壓器的57.16%～69.86%分接位置，330 kV 產(chǎn)品的試驗(yàn)電壓主要范圍考慮為(1±10%)× 365/，等效于調(diào)壓器的37.93%～46.36%分接位置，要求保護(hù)電阻在相應(yīng)電壓分接范圍內(nèi)滿足短路電流和榔梨變11 kV 母線電壓波動的要求。500 kV 和330 kV 被試品加壓范圍內(nèi)保護(hù)電阻的計(jì)算結(jié)果見表7。

表7 500 kV 和330 kV 被試品加壓范圍內(nèi)保護(hù)電阻的計(jì)算結(jié)果

從表7 中數(shù)據(jù)可以看出:對于500 kV 被試品的污穢試驗(yàn)，僅考慮調(diào)壓器的50%及以上的分接位置，保護(hù)電阻采用10 kΩ 時(shí)較為恰當(dāng)，在其試驗(yàn)電壓范圍內(nèi)，榔梨變11 kV 母線側(cè)的電壓波動不超過3%，短路電流超過21.8 A，甚至可以達(dá)到30 A，可以滿足交流污穢試驗(yàn)的需求，同時(shí)也為覆冰試驗(yàn)留有較大的裕度。但如果保護(hù)電阻采用10 kΩ進(jìn)行330 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，其最小短路電流約15 A，勉強(qiáng)可以滿足污穢試驗(yàn)的需要，而基本沒有進(jìn)行覆冰試驗(yàn)的裕度，取值偏大。

對于330 kV 被試品的試驗(yàn)，當(dāng)選用5 kΩ 的保護(hù)電阻時(shí)，在其試驗(yàn)電壓范圍內(nèi)，榔梨變11 kV 母線側(cè)的電壓波動不超過2%，短路電流超過24 A，甚至可以達(dá)到37 A，可以滿足交流污穢試驗(yàn)的需求，同時(shí)也為覆冰試驗(yàn)留有較大的裕度。如果保護(hù)電阻采用5 kΩ 進(jìn)行500 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，其最小短路電流約37.6 A，榔梨變電站11 kV 側(cè)電壓波動小于4%，可以滿足污穢試驗(yàn)的需要，也可以滿足覆冰試驗(yàn)的短路電流裕度要求，但短路電流較大，對整個(gè)試驗(yàn)裝置的短路沖擊較大。

2.5.3 110～330 kV 電壓等級被試品的試驗(yàn)電壓選擇與計(jì)算

在進(jìn)行110～330 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，僅需要采用試驗(yàn)變壓器的下級，且其低壓2 個(gè)線圈串聯(lián)接線，此時(shí)的試驗(yàn)變壓器變比為10.5/250 kV。

330kV 產(chǎn)品的試驗(yàn)電壓范圍考慮為(1±10%)× 365/，等效于調(diào)壓器的75.86%～92.72%分接位置，220 kV 產(chǎn)品的試驗(yàn)電壓范圍考慮為(1±10%)× 252/，等效于調(diào)壓器的 52.38%～64.02%分接位置，110 kV 產(chǎn)品的試驗(yàn)電壓范圍考慮為(1 ± 10%)× 121/，等 效 于 調(diào) 壓 器 的25.15%～30.74%分接位置，要求保護(hù)電阻在相應(yīng)電壓分接范圍內(nèi)滿足短路電流和榔梨變11 kV 母線電壓波動的要求。110～330 kV 被試品加壓范圍內(nèi)保護(hù)電阻的計(jì)算結(jié)果見表8。

表8 110～330 kV 被試品加壓范圍內(nèi)保護(hù)電阻的計(jì)算結(jié)果

從表8 中數(shù)據(jù)可以看出:對于330 kV 和220 kV 被試品的試驗(yàn)，當(dāng)選用5 kΩ 的保護(hù)電阻時(shí)，在其試驗(yàn)電壓范圍內(nèi)，榔梨變11 kV 母線側(cè)的電壓波動不超過2%，短路電流超過26 A，可以滿足交流污穢試驗(yàn)的需求，也為覆冰試驗(yàn)留有較大的裕度。

對于110 kV 被試品的試驗(yàn)，應(yīng)當(dāng)選用1 kΩ 的保護(hù)電阻，此時(shí)，在其試驗(yàn)電壓范圍內(nèi)，榔梨變11 kV 母線側(cè)的電壓波動不超過3%，短路電流超過33 A，甚至可以達(dá)到43 A，可以滿足交流污穢試驗(yàn)的需求，同時(shí)也為覆冰試驗(yàn)留有較大的裕度。

3 交流污穢試驗(yàn)電源抗短路能力計(jì)算

對于不同電壓等級的被試品，短路電流峰值系數(shù)為

式中 Tf為時(shí)間常數(shù)，且Tf=∑X/(314×∑R)，∑X 和∑R 分別為整個(gè)系統(tǒng)折算至高壓側(cè)的總電抗和電阻。

全電流峰值:

式中 IZ'為短路電流方均根值。

全電流最大有效值IF出現(xiàn)在短路的第1 周期，且

文中對1 100 kV，500 kV，330 kV 和220 kV 電壓等級的被試品進(jìn)行了計(jì)算，對1 100 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)的變壓器變比為10.5 kV/800 kV，對500 kV被試品試驗(yàn)時(shí)的變壓器變比為10.5 kV/500 kV，對330 kV 和220 kV 試驗(yàn)時(shí)的變壓器變比為10.5 kV/250 kV。

3.1 有保護(hù)電阻情況下，短路電流沖擊電流有效值及峰值的計(jì)算

在有保護(hù)電阻情況下，對各電壓等級被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，其全電流有效值與峰值基本一致，最大短路電流計(jì)算值見表9。

表9 不同電壓等級被試品試驗(yàn)的最大短路電流值(有保護(hù)電阻時(shí))

3.2 升壓變出口(無保護(hù)電阻)短路電流有效值、沖擊電流有效值及峰值的計(jì)算

在無保護(hù)電阻情況下，對各電壓等級被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，最大短路電流計(jì)算值見表10。

表10 不同電壓等級被試品試驗(yàn)的最大短路電流值(無保護(hù)電阻時(shí))

3.3 試驗(yàn)設(shè)備抗短路能力分析

1)根據(jù)短路電流峰值和全電流最大有效值的計(jì)算，試驗(yàn)設(shè)備在有保護(hù)電阻的情況下，出現(xiàn)短路接地時(shí)，對于不同電壓等級的被試品試驗(yàn)時(shí)，要求抗短路能力如下:

①對于特高壓被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的額定電流為4 A，要求其至少可以承受9 倍的額定電流的短路沖擊;

②對于500 kV 及以下被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的額定電流為6.4 A，要求其至少可以承受6 倍的額定電流的短路沖擊。

2)試驗(yàn)設(shè)備在無保護(hù)電阻的情況下，在試驗(yàn)過程中出現(xiàn)出口短路的現(xiàn)象概率很小，同時(shí)，由于系統(tǒng)的短路阻抗很小，因此短路電流也很大，如果要求設(shè)備廠家做到這樣的設(shè)備參數(shù)，將大大提高設(shè)備的造價(jià)，非常不經(jīng)濟(jì)，因此，在無保護(hù)電阻的情況下的短路計(jì)算僅作為一種設(shè)備極限選型的參考，其短路能力分析如下:

①對于特高壓被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的額定電流為4 A，要求其至少可以承受12 倍的額定電流的短路沖擊;

②對于500 kV 及以下被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的額定電流為6.4 A，要求其至少可以承受20 倍的額定電流的短路沖擊;

③對于調(diào)壓器，要求其至少可以承受19 倍的額定電流的短路沖擊。

4 結(jié)論

從上述計(jì)算過程來看，交流污穢試驗(yàn)電源在滿足短路電流的需求下，需盡量合理阻值的保護(hù)電阻，一方面可以減小榔梨變電站11 kV 母線的電壓降，另一方面可以減小短路電流對設(shè)備的沖擊。在進(jìn)行不同電壓等級被試品的試驗(yàn)時(shí)，為獲得最佳的試驗(yàn)效果，其保護(hù)電阻取值和試驗(yàn)變壓器的接線方式如下:

1)進(jìn)行1100 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的高壓側(cè)2 級串聯(lián)，低壓側(cè)2 級并聯(lián)。保護(hù)電阻原則上選用15 kΩ，以保證試品閃絡(luò)時(shí)榔梨變電站11 kV 母線側(cè)電壓跌落不超過5%。

2)在進(jìn)行750 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的高壓側(cè)2 級串聯(lián)，低壓側(cè)2 級并聯(lián)。保護(hù)電阻原則上選用12 kΩ，以保證試品閃絡(luò)時(shí)榔梨變電站11 kV 母線側(cè)電壓跌落不超過5%。

3)在進(jìn)行500 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，僅采用試驗(yàn)變壓器的下級，低壓側(cè)2 級并聯(lián)。保護(hù)電阻原則上選用10 kΩ，以保證試品閃絡(luò)時(shí)榔梨變電站11 kV母線側(cè)電壓跌落不超過3%。

4)在進(jìn)行330 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，僅采用試驗(yàn)變壓器的下級，低壓側(cè)2 級并聯(lián)(也可以串聯(lián))。保護(hù)電阻原則上選用5 kΩ，以保證試品閃絡(luò)時(shí)榔梨變電站11 kV 母線側(cè)電壓跌落不超過3%。

5)在進(jìn)行220 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，僅采用試驗(yàn)變壓器的下級，低壓側(cè)2 級串聯(lián)。保護(hù)電阻原則上采用5 kΩ，以保證試品閃絡(luò)時(shí)榔梨變電站11 kV母線側(cè)電壓跌落不超過3%。

6)在進(jìn)行110 kV 被試品試驗(yàn)時(shí)，僅采用試驗(yàn)變壓器的下級，低壓側(cè)2 級串聯(lián)。保護(hù)電阻原則上采用1 kΩ，以保證試品閃絡(luò)時(shí)榔梨變電站11 kV母線側(cè)電壓跌落不超過3%。

文中通過對被試品短路時(shí)的短路沖擊電流峰值和有效值計(jì)算，分析了設(shè)備有保護(hù)電阻和無保護(hù)電阻時(shí)的設(shè)備抗短路能力要求，由于試驗(yàn)時(shí)，設(shè)備均帶有保護(hù)電阻，且被試品閃絡(luò)時(shí)，短路電阻很少出現(xiàn)短路現(xiàn)象，因此，設(shè)備抗短路能力要求如下:

1)對于特高壓被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的額定電流為4 A，要求其至少可以承受9 倍的額定電流的短路沖擊;

2)對于500 kV 及以下被試品進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)變壓器的額定電流為6.4 A，要求其至少可以承受6 倍的額定電流的短路沖擊。

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