李鳳蘭，于亞男，余可飛，陳建清

（1.華北水利水電大學(xué)土木與交通學(xué)院，河南鄭州 450011；2.鄭州禹建鋼纖維有限公司，河南鄭州 450000）

鋼纖維輕骨料混凝土與光面鋼筋粘結(jié)性能試驗(yàn)研究

李鳳蘭1，于亞男1，余可飛1，陳建清2

（1.華北水利水電大學(xué)土木與交通學(xué)院，河南鄭州 450011；2.鄭州禹建鋼纖維有限公司，河南鄭州 450000）

通過混凝土試件中心拉拔試驗(yàn)，研究了混凝土強(qiáng)度（LC35～LC45）、鋼纖維體積率（0～1.2%）、粗骨料強(qiáng)度（筒壓強(qiáng)度不同的陶粒）、細(xì)骨料類型（輕質(zhì)陶砂和機(jī)制砂）對(duì)鋼纖維輕骨料混凝土與光面鋼筋粘結(jié)性能的影響．結(jié)果表明：所有試件均發(fā)生拔出破壞，鋼纖維輕骨料混凝土與光面鋼筋具有良好的粘結(jié)性能，鋼纖維全輕混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度和對(duì)應(yīng)特征滑移量大于鋼纖維機(jī)制砂輕骨料混凝土，鋼纖維摻量和粗骨料強(qiáng)度對(duì)鋼纖維全輕混凝土與光面鋼筋的粘粘結(jié)性能影響較?。?jīng)過對(duì)實(shí)測(cè)曲線的統(tǒng)計(jì)分析，提出了粘結(jié)—滑移計(jì)算公式．

鋼纖維輕骨料混凝土；光面鋼筋；粘結(jié)性能；陶粒；粘結(jié)—滑移關(guān)系

鋼纖維輕骨料混凝土與鋼筋的粘結(jié)錨固體現(xiàn)了兩者之間的共同作用能力[1-2]．鑒于目前缺乏鋼纖維輕骨料混凝土與鋼筋粘結(jié)性能的研究成果[3-4]，本課題組進(jìn)行了相關(guān)的試驗(yàn)研究工作[5]．本文介紹其中鋼纖維輕骨料混凝土與光面鋼筋的粘結(jié)性能，進(jìn)一步深入了解鋼纖維輕骨料混凝土的材料組成變化對(duì)光面鋼筋與混凝土界面粘結(jié)性能的影響．

1 試驗(yàn)概況

采用42.5級(jí)普通硅酸鹽水泥，粗骨料選用頁巖陶粒，按最大緊密堆積密度由粒級(jí)2～5mm、5～10mm、10～16mm、16～20mm混合；細(xì)骨料采用陶砂和機(jī)制砂；物理力學(xué)性能指標(biāo)見表1～表4．采用聚羧酸系高性能減水劑，實(shí)測(cè)減水率為25%．選用鄭州禹建鋼纖維有限公司的銑削型鋼纖維，長(zhǎng)30mm、等效直徑0.8mm、長(zhǎng)徑比37.5．選用HPB235級(jí)鋼筋，直徑16mm，實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度303MPa，極限抗拉強(qiáng)度419MPa．

表1 水泥物理力學(xué)性能Tab.1 Physicalandmechanicalpropertiesof cement

表2 陶粒物理力學(xué)性能Tab.2 Physicalandmechanical propertiesof ceram site

表3 陶砂物理性能Tab.3 Physical propertiesof lightw eightsand

表4 機(jī)制砂物理性能Tab.4 Physical propertiesofmachine-made sand

混凝土配合比見表5，水灰比0.35、0.30和0.25分別對(duì)應(yīng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)LC35、LC40和LC45．除編號(hào)SLC的粗骨料為筒壓強(qiáng)度6.2 MPa陶粒外，其他均為筒壓強(qiáng)度5.0 MPa陶粒；除編號(hào)JLC的細(xì)骨料為機(jī)制砂外，其他均為陶砂．

表5 混凝土配合比kg/m3Tab.5 M ix proportion of concrete

制作中心拉拔試件，將鋼筋與混凝土的粘結(jié)段（長(zhǎng)度80mm）置于混凝土試件中部、兩端敷設(shè)PVC套管（長(zhǎng)度35 mm）并用石蠟密封端口，試件垂直于鋼筋的橫截面尺寸為150 mm×150 mm．伴隨制作邊長(zhǎng)為150mm的混凝土立方體試塊測(cè)試混凝土抗壓和劈裂抗拉強(qiáng)度．試件標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d后進(jìn)行拉拔試驗(yàn)．分別在鋼筋自由端和加載端安裝位移計(jì)測(cè)試鋼筋和混凝土的相對(duì)位移，鋼筋承受的拉力通過荷載傳感器采集．在加載過程中，采用全自動(dòng)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)記錄拉力和位移．

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1粘結(jié)-滑移曲線

試件破壞形式均為鋼筋拔出，部分試件伴有表面裂縫出現(xiàn)，粘結(jié)—滑移曲線見圖1，粘結(jié)強(qiáng)度（u）及相應(yīng)加載端和自由端滑移量（st、sf）見表6．根據(jù)光面鋼筋與混凝土的粘結(jié)機(jī)理[1]，鋼筋未滑動(dòng)時(shí)粘結(jié)性能取決于化學(xué)膠著力，滑動(dòng)后取決于界面摩擦力與機(jī)械咬合力．

在荷載初期，加載端鋼筋與混凝土發(fā)生相對(duì)滑移；極限荷載前，荷載隨滑移量的增加近似線性增加；隨荷載增加，粘結(jié)應(yīng)力由加載端向自由端傳遞，應(yīng)力峰值隨之內(nèi)移，直至膠著力完全失效，粘結(jié)力由界面摩擦力和機(jī)械咬合力共同承擔(dān)，粘結(jié)滑移曲線也逐漸呈現(xiàn)出非線形特征；達(dá)到極限荷載附近時(shí)，滑移量增大，荷載變化較?。粯O限荷載后，荷載隨滑移量的增加逐漸降低．由于這種應(yīng)力的傳遞關(guān)系，自由端的滑移量小于加載端的滑移量．加載至極限荷載時(shí)，自由端的滑移量與加載端滑移量突然變大，差值減小或保持不變．

表6 混凝土強(qiáng)度、粘結(jié)強(qiáng)度和滑移量實(shí)測(cè)值Tab.6 Testvaluesof concrete strength,bond strength and slip at tension and free ends

鋼纖維體積率0.8%時(shí)，隨混凝土強(qiáng)度的提高，對(duì)鋼筋的握裹能力越強(qiáng)，鋼筋周圍的混凝土越難發(fā)生劈裂現(xiàn)象，鋼筋與混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度也隨之提高（圖1a））．水灰比相同時(shí)，鋼纖維全輕混凝土的抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度均隨鋼纖維摻量的增加而增大，粘結(jié)強(qiáng)度則未有明顯變化規(guī)律（圖1b））．這說明光面鋼筋從混凝土中拔出過程中，鋼筋與混凝土的界面較少產(chǎn)生裂縫，鋼纖維的阻裂作用得不到發(fā)揮，而硬化砂漿基體的各項(xiàng)性能沒有變化，因此粘結(jié)強(qiáng)度也沒有明顯變化．

圖1 試件的粘結(jié)—滑移曲線Fig.1 Bond-slip curveof testspecimens

水灰比0.30、鋼纖維體積率0.8%時(shí)，與鋼纖維全輕混凝土比較，鋼纖維機(jī)制砂輕混凝土的抗壓強(qiáng)度高出27.5%，劈裂抗拉強(qiáng)度基本相等，而粘結(jié)強(qiáng)度則低約26%，粘結(jié)滑移曲線形狀不豐潤(rùn)，粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)應(yīng)滑移量特征值為0.25 mm（明顯小于鋼纖維全輕混凝土的0.39 mm），加載端和自由端滑移量的差值明顯偏大（圖1c））．原因是由于陶砂砂漿與陶粒的彈性模量相近，二者能夠?qū)崿F(xiàn)同步變形；而機(jī)制砂砂漿的彈性模量大于陶粒，不能較好的實(shí)現(xiàn)同步變形，使粗細(xì)骨料界面產(chǎn)生微裂縫，減小了混凝土對(duì)鋼筋的握裹力，導(dǎo)致鋼纖維機(jī)制砂輕混凝土的極限粘結(jié)強(qiáng)度變小、相應(yīng)的極限滑移量特征值也變?。?/p>

水灰比0.30、鋼纖維體積率0.8%、不同筒壓強(qiáng)度陶粒制作的混凝土，SLC0.30-0.8組抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度比LC0.3-0.8組分別高出26%和24%，而粘結(jié)強(qiáng)度變化不大，分別為5.59MPa和5.73MPa，粘結(jié)滑移曲線形狀相近．與鋼筋和普通混凝土的粘結(jié)性能隨抗拉強(qiáng)度的提高而提高有所不同[6]，原因在于鋼纖維全輕混凝土受壓破壞和劈裂受拉破壞與光面鋼筋粘結(jié)破壞的機(jī)理是不同的：受壓和劈裂破壞均是由粗骨料破壞引起，粗骨料強(qiáng)度對(duì)混凝土的抗壓和劈裂抗拉強(qiáng)度均有明顯影響；粘結(jié)性能的主要影響因素是砂漿強(qiáng)度．因此盡管兩組試件粗骨料強(qiáng)度不同，但二者的水灰比和細(xì)骨料相同、砂漿強(qiáng)度相近，粘結(jié)強(qiáng)度差別不大．

2.2 粘結(jié)-滑移關(guān)系計(jì)算模型

結(jié)合上述試驗(yàn)結(jié)果，提出鋼纖維輕骨料混凝土與光面鋼筋的粘結(jié)-滑移關(guān)系表達(dá)式為：

式中x=s/su，為滑移量與極限滑移量的比值．

按照上述表達(dá)式，繪制相應(yīng)的滑移量與極限滑移量比值s/su-粘結(jié)應(yīng)力與粘結(jié)強(qiáng)度比值/u關(guān)系曲線，如圖2和圖3中的實(shí)線所示，關(guān)系式中混凝土抗拉強(qiáng)度取實(shí)測(cè)平均值：對(duì)應(yīng)鋼纖維體積率f=0、0.4%、0.8%和1.2%，u取值分別為2.29 ft、1.81 ft、1.85 ft和1.45 ft，su分別為0.042 5 d、0.023 8 d、0.020 0 d和0.020 6 d；對(duì)應(yīng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)LC35、LC40和LC45，u分別取值2.11 ft、1.85 ft和1.83 ft，su分別取為0.039 4 d、0.020 0 d和0.023 1 d．

圖2 粘結(jié)-滑移曲線實(shí)測(cè)與計(jì)算結(jié)果比較（不同鋼纖維摻量）Fig.2 Testand calculation comparison of bond-slip curve in different fraction ofsteel fiberby volume

圖3 粘結(jié)-滑移關(guān)系實(shí)測(cè)與計(jì)算結(jié)果比較（不同混凝土強(qiáng)度）Fig.3 Testand calculation comparison ofbond-slip curve in differentstrength of concrete

3 結(jié)論

本次試驗(yàn)的所有試件均發(fā)生拔出破壞．纖維體積率對(duì)鋼纖維全輕混凝土與光面鋼筋的粘結(jié)性能沒有顯著影響．鋼纖維機(jī)制砂輕混凝土與光面鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度和對(duì)應(yīng)特征滑移量均低于鋼纖維全輕混凝土．粗骨料強(qiáng)度對(duì)鋼纖維全輕骨料混凝土抗壓和劈裂抗拉強(qiáng)度影響較大，對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度影響較?。鶕?jù)實(shí)測(cè)曲線取得了各組試件的粘結(jié)強(qiáng)度和滑移量特征值．通過統(tǒng)計(jì)分析，提出了鋼纖維輕骨料混凝土與光面鋼筋的粘結(jié)-滑移關(guān)系表達(dá)式．

[1]趙順波．混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M]．第2版．上海：同濟(jì)大學(xué)出版社，2013．

[2]趙順波，杜中華，石風(fēng)俊，等．鋼纖維輕骨料混凝土疊澆雙向板抗沖切試驗(yàn)研究[J]．混凝土，2013（8）：123-126．

[3]李渝軍，葉列平，程志軍，等．高強(qiáng)陶?；炷僚c變形鋼筋粘結(jié)錨固強(qiáng)度的試驗(yàn)研究[J]．建筑科學(xué)，2006，22（4）：51-55．

[4]王衛(wèi)玉．陶粒混凝土與鋼筋粘結(jié)錨固性能的試驗(yàn)研究[D]．南寧：廣西大學(xué)，2005．

[5]余可飛．鋼纖維輕骨料混凝土與鋼筋粘結(jié)性能試驗(yàn)研究[D]．鄭州：華北水利水電大學(xué)，2014．

[6]趙順波，丁新新，李長(zhǎng)永．Bond-slip relation of p lain steelbar in concretew ithmachine-made sand[J]．Applied Mechanicsand M aterials，2012，238：142-146．

[責(zé)任編輯 楊屹]

Experimentalstudy on bond propertiesof plain steel-barw ith SFRLAC

LIFeng-lan1，YU Ya-nan1，YU Ke-fei1，CHEN Jian-qing2

(1.Schoolof CivilEngineeringand Communication,North China University ofWaterResourcesand Electric Power,Henan Zhengzhou 450011,China;2.Zhengzhou Yujian Steel Fiber Co Ltd,Henan Zhengzhou 450000,China)

Based on the central-pullout testsofplain steel-bar in specimensof steel fiber reinforced lightweightaggregate concrete(SFRLAC),the effects of concrete strength varying from LC35 to LC45,fraction of steel fiber by volume changing from zero to 1.2%,coarse aggregate of ceramsite in different cy linder com pressive strength and fine aggregate in different type of lightweight sand and machine-made sand on the bond propertiesof plain steel-barw ith SFRLAC are investigated.The results show that all specimens damaged from pullout of plain steel-barw ith good bond properties to SFRLAC,the bond strength and related characteristic slip of SFRLAC w ith lightweight sand are larger than those of SFRLAC w ithmachine-made sand,the fraction of steel fiber by volume and the strength of coarse aggregate have little influenceon thebond strengthofplain steel-bar to SFRLACwith lightweightsand.With thestatisticalanalyseson the test curves,the formulasare proposed for the calculation of bond-slip relationship.

steel fiberreinforced lightweightaggregateconcrete(SFRLAC);plain steel-bar;bond property;ceramsite; bond-slip relationship.

TU 528；TV332

A

1007-2373(2014)06-0093-04

10.14081/j.cnki.hgdxb.2014.06.024

2014-06-21

河南省高校生態(tài)建筑材料與結(jié)構(gòu)工程科技創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)（13IRTSHN002）；河南省新型城鎮(zhèn)建筑技術(shù)協(xié)同創(chuàng)新中心（教科技[2013] 638號(hào)）

李鳳蘭（1964-），女（漢族），教授．Email：lifl64@ncwu.edu.cn．