董清旺　和吉敏

摘 要：紅陽二礦為了保證礦井正常生產(chǎn)接續(xù)，安全高效發(fā)展，在西三采區(qū)7煤工作面的高應(yīng)力集中區(qū)域沿空掘巷，通過優(yōu)化巷道支護(hù)設(shè)計(jì)，取得了良好的實(shí)踐效果，具有良好的推廣前景。

關(guān)鍵詞：高應(yīng)力 巷道 支護(hù)技術(shù)

中圖分類號：TD52 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）02（a）-0114-02

紅陽二礦西三采區(qū)七煤煤層走向長1.08 km，傾斜方向1.67 km，自北向南傾斜，采區(qū)軌道巷、回風(fēng)巷、集中運(yùn)煤巷沿煤層的邊緣布置，采場布置為單翼開采，共講可設(shè)計(jì)采面5個(gè)走向長壁式采面，設(shè)計(jì)開采順序沿傾斜依次為3700～3705。因?yàn)椴擅鏋橐来伍_采，形成了采面后退采煤與掘進(jìn)前掘相向進(jìn)行的局面。又因?yàn)樽畲笙薅鹊幕厥彰禾抠Y源，減少煤柱的占煤量，且必須考慮上一采面老空水的危害，我礦確定了下一采面的回順與上一采面的保留10 m煤柱布置，根據(jù)大量的科學(xué)依據(jù)及我礦歷史資料顯示，10 m煤柱為我礦應(yīng)力集中區(qū)域，因此采掘相向施工時(shí)，巷道收斂、變形量很大，十分必要對巷道的支護(hù)進(jìn)行優(yōu)化，為安全高效的進(jìn)行煤炭生產(chǎn)活動提供技術(shù)支持。

1 巷道受力變形特征及原因分析

（1）巷道變形的特征：在應(yīng)力集中區(qū)內(nèi)開掘的巷道受上鄰近采空區(qū)的影響較明顯，尤其是回采過程中表現(xiàn)最為突出。在采用常規(guī)支護(hù)的方案時(shí)，往往是掘進(jìn)期間巷道圍巖變形量小于采場開采后的變形量。采動影響后，巷道圍巖變形明顯加大；相對于底板移近量，圍巖變形主要以兩幫為主，變形特征主要向巷內(nèi)擠入。在掘進(jìn)期間，左、右?guī)鸵平炕疽恢拢锏雷冃卧诰嗑蜻M(jìn)工作面50 m后趨于穩(wěn)定。在回采期間，煤柱側(cè)幫移近量明顯大于另一幫。在頂?shù)装逡平恐?，而在受采動影響時(shí)，巷道底鼓明顯大于頂板下沉。

（2）巷道變形破壞的原因：主要是以鄰近采空區(qū)應(yīng)力集中的影響。我礦回采工作面的回順（或運(yùn)順）為沿空掘巷，掘進(jìn)巷道與上一區(qū)段采場煤柱為10 m。受采空區(qū)影響巷道布置鄰近采空區(qū)的應(yīng)力集中區(qū)的最高點(diǎn)。掘巷前后應(yīng)力分布圖見圖1。

1——掘巷前應(yīng)力分布；2——掘巷后應(yīng)力分布；

I—松散區(qū)；Ⅱ—松馳區(qū)；Ⅲ—塑性區(qū)；Ⅳ—彈性區(qū)應(yīng)力升高部分；Ⅴ—原始應(yīng)力區(qū)；

x-KB0

U=k1e-λ（__________________）+ u0

B0

式中：

u——巷道圍巖相對移近量，mm；x——護(hù)巷煤柱寬度，m； B0——能使巷道保持穩(wěn)定狀態(tài)的煤柱最小寬度，m；

u0——沒有側(cè)向支承壓力影響時(shí)巷道圍巖相對移近量，mm；K1、λ——待定系數(shù)；K——系數(shù)，K取1/3—1/5；

由該公式可以得出u—x的曲線關(guān)系圖，如圖2。由此可見圍巖變形在煤柱寬度10 m左右存在最大值。因此說主要影響來自采空區(qū)的應(yīng)力集中。巷道變形與護(hù)巷煤柱寬度的曲線圖見圖2。

2 常規(guī)支護(hù)技術(shù)的優(yōu)化

2.1 常規(guī)支護(hù)技術(shù)存在的主要問題

主要問題是關(guān)鍵部位支護(hù)強(qiáng)度不夠。受高應(yīng)力的影響，支護(hù)體首先在較為薄弱的地方（即巷道支護(hù)關(guān)鍵部位）出現(xiàn)過量變形、巖石松動和破壞，進(jìn)而形成破碎區(qū)。原來的常規(guī)支護(hù)忽視了對底膨的治理，兩底腳的錨桿均為長度2.1 m左旋無縱筋螺紋鋼錨桿進(jìn)行支護(hù)。對于兩幫沒有針對受垂直壓力向內(nèi)擠入、防潰幫進(jìn)行特殊支護(hù)。優(yōu)化前巷道支護(hù)斷面圖見圖3。

2.2 常規(guī)支護(hù)的優(yōu)化

支護(hù)工藝流程：巷道掘進(jìn)→頂板支護(hù)→打注幫錨桿進(jìn)行護(hù)→巷道前掘30米后打煤柱幫錨索進(jìn)行支護(hù)補(bǔ)強(qiáng)。

頂板支護(hù)：矩形Φ12.5 mm×4.9 m鋼絲繩鋼帶組合錨桿支護(hù)，并進(jìn)行錨索補(bǔ)強(qiáng)。∮20 mm長2400 mm的右旋無縱筋螺等強(qiáng)錨桿，錨桿間排距800 mm×800 mm。金屬網(wǎng)采用10#鐵線編制成，網(wǎng)孔70×80 mm，其規(guī)格為5×1.1 m。錨索選用7股17.8 mm×5000 mm的鋼絞線扭制成，間排距2400 mm×800 mm。配用12#礦用工字鋼或U型鋼加工成的托盤，托盤長度250～300 mm。錨桿托盤選用7 mm厚鋼板制成，規(guī)格120×120 mm，中孔21 mm。錨索采用3支Z2350樹脂藥卷，錨桿采用2支Z2350樹脂藥卷進(jìn)行錨固。

幫支護(hù)：每側(cè)幫3根長∮20 mm長2100 mm左旋無縱筋螺等強(qiáng)錨桿。兩底腳錨桿支護(hù)加長至2.4 m。煤柱幫采用兩根錨索與矩形Φ12.5 mm×4.9 m鋼絲繩鋼帶組合補(bǔ)強(qiáng)。錨桿間排距800 mm×800 mm。優(yōu)化后巷道支護(hù)斷面圖見圖4。

3 效果檢驗(yàn)

為了檢驗(yàn)優(yōu)化支護(hù)方案的支護(hù)效果，在巷道中布置每50 m布置一個(gè)圍巖表面位移監(jiān)測斷面，每20 d監(jiān)測一次，共監(jiān)測120 d，監(jiān)測結(jié)果見圖4所示。從圖中可以看出，巷道的頂板下沉量、底臌量、兩幫位移量和頂?shù)装逦灰屏慷疾皇呛艽?，通過與常規(guī)支護(hù)的監(jiān)測數(shù)據(jù)比對：其中頂板的下沉量與優(yōu)化前無顯著變化。兩幫的底腳錨桿的加長有效的控制了底臌，底臌量由由優(yōu)化前的最大350 mm，降至292 mm。兩幫位移量由優(yōu)化前的最大604 mm，降至267 mm。煤柱側(cè)幫由優(yōu)化前的338 mm降至145 mm，由此可見優(yōu)化支護(hù)方案提高了支護(hù)結(jié)構(gòu)的整體性和支撐能力，有效地控制了采空區(qū)高應(yīng)力集中區(qū)域?qū)ο锏赖钠茐?，大大減少了巷道維護(hù)量保證了巷道的穩(wěn)定和礦井的正常生產(chǎn)。優(yōu)化支護(hù)前后巷道變形量監(jiān)測圖見圖5。

4 結(jié)語

采空區(qū)影響下的高應(yīng)力集中區(qū)域內(nèi)巷道的支護(hù)是一個(gè)時(shí)間、空間上的問題，即在巷道的變形過程中采用合理的支護(hù)方式進(jìn)行適時(shí)支護(hù)，巷道支護(hù)的成功與否，與每個(gè)支護(hù)措施的支護(hù)順序、位置、時(shí)間緊密相關(guān)，每個(gè)環(huán)節(jié)都很重要。針對我礦主要采用的沿空掘巷，在回采過程由于動壓所產(chǎn)生的前支撐壓力以及側(cè)支撐壓力，對巷道的破壞，通過優(yōu)化巷道支護(hù)設(shè)計(jì)能夠有效的控制巷道的收斂變形，取得了良好的實(shí)踐效果。endprint

摘 要：紅陽二礦為了保證礦井正常生產(chǎn)接續(xù)，安全高效發(fā)展，在西三采區(qū)7煤工作面的高應(yīng)力集中區(qū)域沿空掘巷，通過優(yōu)化巷道支護(hù)設(shè)計(jì)，取得了良好的實(shí)踐效果，具有良好的推廣前景。

關(guān)鍵詞：高應(yīng)力 巷道 支護(hù)技術(shù)

中圖分類號：TD52 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）02（a）-0114-02

紅陽二礦西三采區(qū)七煤煤層走向長1.08 km，傾斜方向1.67 km，自北向南傾斜，采區(qū)軌道巷、回風(fēng)巷、集中運(yùn)煤巷沿煤層的邊緣布置，采場布置為單翼開采，共講可設(shè)計(jì)采面5個(gè)走向長壁式采面，設(shè)計(jì)開采順序沿傾斜依次為3700～3705。因?yàn)椴擅鏋橐来伍_采，形成了采面后退采煤與掘進(jìn)前掘相向進(jìn)行的局面。又因?yàn)樽畲笙薅鹊幕厥彰禾抠Y源，減少煤柱的占煤量，且必須考慮上一采面老空水的危害，我礦確定了下一采面的回順與上一采面的保留10 m煤柱布置，根據(jù)大量的科學(xué)依據(jù)及我礦歷史資料顯示，10 m煤柱為我礦應(yīng)力集中區(qū)域，因此采掘相向施工時(shí)，巷道收斂、變形量很大，十分必要對巷道的支護(hù)進(jìn)行優(yōu)化，為安全高效的進(jìn)行煤炭生產(chǎn)活動提供技術(shù)支持。

1 巷道受力變形特征及原因分析

（1）巷道變形的特征：在應(yīng)力集中區(qū)內(nèi)開掘的巷道受上鄰近采空區(qū)的影響較明顯，尤其是回采過程中表現(xiàn)最為突出。在采用常規(guī)支護(hù)的方案時(shí)，往往是掘進(jìn)期間巷道圍巖變形量小于采場開采后的變形量。采動影響后，巷道圍巖變形明顯加大；相對于底板移近量，圍巖變形主要以兩幫為主，變形特征主要向巷內(nèi)擠入。在掘進(jìn)期間，左、右?guī)鸵平炕疽恢拢锏雷冃卧诰嗑蜻M(jìn)工作面50 m后趨于穩(wěn)定。在回采期間，煤柱側(cè)幫移近量明顯大于另一幫。在頂?shù)装逡平恐校谑懿蓜佑绊憰r(shí)，巷道底鼓明顯大于頂板下沉。

（2）巷道變形破壞的原因：主要是以鄰近采空區(qū)應(yīng)力集中的影響。我礦回采工作面的回順（或運(yùn)順）為沿空掘巷，掘進(jìn)巷道與上一區(qū)段采場煤柱為10 m。受采空區(qū)影響巷道布置鄰近采空區(qū)的應(yīng)力集中區(qū)的最高點(diǎn)。掘巷前后應(yīng)力分布圖見圖1。

1——掘巷前應(yīng)力分布；2——掘巷后應(yīng)力分布；

I—松散區(qū)；Ⅱ—松馳區(qū)；Ⅲ—塑性區(qū)；Ⅳ—彈性區(qū)應(yīng)力升高部分；Ⅴ—原始應(yīng)力區(qū)；

x-KB0

U=k1e-λ（__________________）+ u0

B0

式中：

u——巷道圍巖相對移近量，mm；x——護(hù)巷煤柱寬度，m； B0——能使巷道保持穩(wěn)定狀態(tài)的煤柱最小寬度，m；

u0——沒有側(cè)向支承壓力影響時(shí)巷道圍巖相對移近量，mm；K1、λ——待定系數(shù)；K——系數(shù)，K取1/3—1/5；

由該公式可以得出u—x的曲線關(guān)系圖，如圖2。由此可見圍巖變形在煤柱寬度10 m左右存在最大值。因此說主要影響來自采空區(qū)的應(yīng)力集中。巷道變形與護(hù)巷煤柱寬度的曲線圖見圖2。

2 常規(guī)支護(hù)技術(shù)的優(yōu)化

2.1 常規(guī)支護(hù)技術(shù)存在的主要問題

主要問題是關(guān)鍵部位支護(hù)強(qiáng)度不夠。受高應(yīng)力的影響，支護(hù)體首先在較為薄弱的地方（即巷道支護(hù)關(guān)鍵部位）出現(xiàn)過量變形、巖石松動和破壞，進(jìn)而形成破碎區(qū)。原來的常規(guī)支護(hù)忽視了對底膨的治理，兩底腳的錨桿均為長度2.1 m左旋無縱筋螺紋鋼錨桿進(jìn)行支護(hù)。對于兩幫沒有針對受垂直壓力向內(nèi)擠入、防潰幫進(jìn)行特殊支護(hù)。優(yōu)化前巷道支護(hù)斷面圖見圖3。

2.2 常規(guī)支護(hù)的優(yōu)化

支護(hù)工藝流程：巷道掘進(jìn)→頂板支護(hù)→打注幫錨桿進(jìn)行護(hù)→巷道前掘30米后打煤柱幫錨索進(jìn)行支護(hù)補(bǔ)強(qiáng)。

頂板支護(hù)：矩形Φ12.5 mm×4.9 m鋼絲繩鋼帶組合錨桿支護(hù)，并進(jìn)行錨索補(bǔ)強(qiáng)?！?0 mm長2400 mm的右旋無縱筋螺等強(qiáng)錨桿，錨桿間排距800 mm×800 mm。金屬網(wǎng)采用10#鐵線編制成，網(wǎng)孔70×80 mm，其規(guī)格為5×1.1 m。錨索選用7股17.8 mm×5000 mm的鋼絞線扭制成，間排距2400 mm×800 mm。配用12#礦用工字鋼或U型鋼加工成的托盤，托盤長度250～300 mm。錨桿托盤選用7 mm厚鋼板制成，規(guī)格120×120 mm，中孔21 mm。錨索采用3支Z2350樹脂藥卷，錨桿采用2支Z2350樹脂藥卷進(jìn)行錨固。

幫支護(hù)：每側(cè)幫3根長∮20 mm長2100 mm左旋無縱筋螺等強(qiáng)錨桿。兩底腳錨桿支護(hù)加長至2.4 m。煤柱幫采用兩根錨索與矩形Φ12.5 mm×4.9 m鋼絲繩鋼帶組合補(bǔ)強(qiáng)。錨桿間排距800 mm×800 mm。優(yōu)化后巷道支護(hù)斷面圖見圖4。

3 效果檢驗(yàn)

為了檢驗(yàn)優(yōu)化支護(hù)方案的支護(hù)效果，在巷道中布置每50 m布置一個(gè)圍巖表面位移監(jiān)測斷面，每20 d監(jiān)測一次，共監(jiān)測120 d，監(jiān)測結(jié)果見圖4所示。從圖中可以看出，巷道的頂板下沉量、底臌量、兩幫位移量和頂?shù)装逦灰屏慷疾皇呛艽?，通過與常規(guī)支護(hù)的監(jiān)測數(shù)據(jù)比對：其中頂板的下沉量與優(yōu)化前無顯著變化。兩幫的底腳錨桿的加長有效的控制了底臌，底臌量由由優(yōu)化前的最大350 mm，降至292 mm。兩幫位移量由優(yōu)化前的最大604 mm，降至267 mm。煤柱側(cè)幫由優(yōu)化前的338 mm降至145 mm，由此可見優(yōu)化支護(hù)方案提高了支護(hù)結(jié)構(gòu)的整體性和支撐能力，有效地控制了采空區(qū)高應(yīng)力集中區(qū)域?qū)ο锏赖钠茐?，大大減少了巷道維護(hù)量保證了巷道的穩(wěn)定和礦井的正常生產(chǎn)。優(yōu)化支護(hù)前后巷道變形量監(jiān)測圖見圖5。

4 結(jié)語

采空區(qū)影響下的高應(yīng)力集中區(qū)域內(nèi)巷道的支護(hù)是一個(gè)時(shí)間、空間上的問題，即在巷道的變形過程中采用合理的支護(hù)方式進(jìn)行適時(shí)支護(hù)，巷道支護(hù)的成功與否，與每個(gè)支護(hù)措施的支護(hù)順序、位置、時(shí)間緊密相關(guān)，每個(gè)環(huán)節(jié)都很重要。針對我礦主要采用的沿空掘巷，在回采過程由于動壓所產(chǎn)生的前支撐壓力以及側(cè)支撐壓力，對巷道的破壞，通過優(yōu)化巷道支護(hù)設(shè)計(jì)能夠有效的控制巷道的收斂變形，取得了良好的實(shí)踐效果。endprint

摘 要：紅陽二礦為了保證礦井正常生產(chǎn)接續(xù)，安全高效發(fā)展，在西三采區(qū)7煤工作面的高應(yīng)力集中區(qū)域沿空掘巷，通過優(yōu)化巷道支護(hù)設(shè)計(jì)，取得了良好的實(shí)踐效果，具有良好的推廣前景。

關(guān)鍵詞：高應(yīng)力 巷道 支護(hù)技術(shù)

中圖分類號：TD52 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）02（a）-0114-02

紅陽二礦西三采區(qū)七煤煤層走向長1.08 km，傾斜方向1.67 km，自北向南傾斜，采區(qū)軌道巷、回風(fēng)巷、集中運(yùn)煤巷沿煤層的邊緣布置，采場布置為單翼開采，共講可設(shè)計(jì)采面5個(gè)走向長壁式采面，設(shè)計(jì)開采順序沿傾斜依次為3700～3705。因?yàn)椴擅鏋橐来伍_采，形成了采面后退采煤與掘進(jìn)前掘相向進(jìn)行的局面。又因?yàn)樽畲笙薅鹊幕厥彰禾抠Y源，減少煤柱的占煤量，且必須考慮上一采面老空水的危害，我礦確定了下一采面的回順與上一采面的保留10 m煤柱布置，根據(jù)大量的科學(xué)依據(jù)及我礦歷史資料顯示，10 m煤柱為我礦應(yīng)力集中區(qū)域，因此采掘相向施工時(shí)，巷道收斂、變形量很大，十分必要對巷道的支護(hù)進(jìn)行優(yōu)化，為安全高效的進(jìn)行煤炭生產(chǎn)活動提供技術(shù)支持。

1 巷道受力變形特征及原因分析

（1）巷道變形的特征：在應(yīng)力集中區(qū)內(nèi)開掘的巷道受上鄰近采空區(qū)的影響較明顯，尤其是回采過程中表現(xiàn)最為突出。在采用常規(guī)支護(hù)的方案時(shí)，往往是掘進(jìn)期間巷道圍巖變形量小于采場開采后的變形量。采動影響后，巷道圍巖變形明顯加大；相對于底板移近量，圍巖變形主要以兩幫為主，變形特征主要向巷內(nèi)擠入。在掘進(jìn)期間，左、右?guī)鸵平炕疽恢?，巷道變形在距掘進(jìn)工作面50 m后趨于穩(wěn)定。在回采期間，煤柱側(cè)幫移近量明顯大于另一幫。在頂?shù)装逡平恐校谑懿蓜佑绊憰r(shí)，巷道底鼓明顯大于頂板下沉。

（2）巷道變形破壞的原因：主要是以鄰近采空區(qū)應(yīng)力集中的影響。我礦回采工作面的回順（或運(yùn)順）為沿空掘巷，掘進(jìn)巷道與上一區(qū)段采場煤柱為10 m。受采空區(qū)影響巷道布置鄰近采空區(qū)的應(yīng)力集中區(qū)的最高點(diǎn)。掘巷前后應(yīng)力分布圖見圖1。

1——掘巷前應(yīng)力分布；2——掘巷后應(yīng)力分布；

I—松散區(qū)；Ⅱ—松馳區(qū)；Ⅲ—塑性區(qū)；Ⅳ—彈性區(qū)應(yīng)力升高部分；Ⅴ—原始應(yīng)力區(qū)；

x-KB0

U=k1e-λ（__________________）+ u0

B0

式中：

u——巷道圍巖相對移近量，mm；x——護(hù)巷煤柱寬度，m； B0——能使巷道保持穩(wěn)定狀態(tài)的煤柱最小寬度，m；

u0——沒有側(cè)向支承壓力影響時(shí)巷道圍巖相對移近量，mm；K1、λ——待定系數(shù)；K——系數(shù)，K取1/3—1/5；

由該公式可以得出u—x的曲線關(guān)系圖，如圖2。由此可見圍巖變形在煤柱寬度10 m左右存在最大值。因此說主要影響來自采空區(qū)的應(yīng)力集中。巷道變形與護(hù)巷煤柱寬度的曲線圖見圖2。

2 常規(guī)支護(hù)技術(shù)的優(yōu)化

2.1 常規(guī)支護(hù)技術(shù)存在的主要問題

主要問題是關(guān)鍵部位支護(hù)強(qiáng)度不夠。受高應(yīng)力的影響，支護(hù)體首先在較為薄弱的地方（即巷道支護(hù)關(guān)鍵部位）出現(xiàn)過量變形、巖石松動和破壞，進(jìn)而形成破碎區(qū)。原來的常規(guī)支護(hù)忽視了對底膨的治理，兩底腳的錨桿均為長度2.1 m左旋無縱筋螺紋鋼錨桿進(jìn)行支護(hù)。對于兩幫沒有針對受垂直壓力向內(nèi)擠入、防潰幫進(jìn)行特殊支護(hù)。優(yōu)化前巷道支護(hù)斷面圖見圖3。

2.2 常規(guī)支護(hù)的優(yōu)化

支護(hù)工藝流程：巷道掘進(jìn)→頂板支護(hù)→打注幫錨桿進(jìn)行護(hù)→巷道前掘30米后打煤柱幫錨索進(jìn)行支護(hù)補(bǔ)強(qiáng)。

頂板支護(hù)：矩形Φ12.5 mm×4.9 m鋼絲繩鋼帶組合錨桿支護(hù)，并進(jìn)行錨索補(bǔ)強(qiáng)?！?0 mm長2400 mm的右旋無縱筋螺等強(qiáng)錨桿，錨桿間排距800 mm×800 mm。金屬網(wǎng)采用10#鐵線編制成，網(wǎng)孔70×80 mm，其規(guī)格為5×1.1 m。錨索選用7股17.8 mm×5000 mm的鋼絞線扭制成，間排距2400 mm×800 mm。配用12#礦用工字鋼或U型鋼加工成的托盤，托盤長度250～300 mm。錨桿托盤選用7 mm厚鋼板制成，規(guī)格120×120 mm，中孔21 mm。錨索采用3支Z2350樹脂藥卷，錨桿采用2支Z2350樹脂藥卷進(jìn)行錨固。

幫支護(hù)：每側(cè)幫3根長∮20 mm長2100 mm左旋無縱筋螺等強(qiáng)錨桿。兩底腳錨桿支護(hù)加長至2.4 m。煤柱幫采用兩根錨索與矩形Φ12.5 mm×4.9 m鋼絲繩鋼帶組合補(bǔ)強(qiáng)。錨桿間排距800 mm×800 mm。優(yōu)化后巷道支護(hù)斷面圖見圖4。

3 效果檢驗(yàn)

為了檢驗(yàn)優(yōu)化支護(hù)方案的支護(hù)效果，在巷道中布置每50 m布置一個(gè)圍巖表面位移監(jiān)測斷面，每20 d監(jiān)測一次，共監(jiān)測120 d，監(jiān)測結(jié)果見圖4所示。從圖中可以看出，巷道的頂板下沉量、底臌量、兩幫位移量和頂?shù)装逦灰屏慷疾皇呛艽?，通過與常規(guī)支護(hù)的監(jiān)測數(shù)據(jù)比對：其中頂板的下沉量與優(yōu)化前無顯著變化。兩幫的底腳錨桿的加長有效的控制了底臌，底臌量由由優(yōu)化前的最大350 mm，降至292 mm。兩幫位移量由優(yōu)化前的最大604 mm，降至267 mm。煤柱側(cè)幫由優(yōu)化前的338 mm降至145 mm，由此可見優(yōu)化支護(hù)方案提高了支護(hù)結(jié)構(gòu)的整體性和支撐能力，有效地控制了采空區(qū)高應(yīng)力集中區(qū)域?qū)ο锏赖钠茐?，大大減少了巷道維護(hù)量保證了巷道的穩(wěn)定和礦井的正常生產(chǎn)。優(yōu)化支護(hù)前后巷道變形量監(jiān)測圖見圖5。

4 結(jié)語

采空區(qū)影響下的高應(yīng)力集中區(qū)域內(nèi)巷道的支護(hù)是一個(gè)時(shí)間、空間上的問題，即在巷道的變形過程中采用合理的支護(hù)方式進(jìn)行適時(shí)支護(hù)，巷道支護(hù)的成功與否，與每個(gè)支護(hù)措施的支護(hù)順序、位置、時(shí)間緊密相關(guān)，每個(gè)環(huán)節(jié)都很重要。針對我礦主要采用的沿空掘巷，在回采過程由于動壓所產(chǎn)生的前支撐壓力以及側(cè)支撐壓力，對巷道的破壞，通過優(yōu)化巷道支護(hù)設(shè)計(jì)能夠有效的控制巷道的收斂變形，取得了良好的實(shí)踐效果。endprint