鄭衛(wèi)東，周波，李曉燕，劉哲，潘津

（華能玉環(huán)電廠，浙江臺州317604）

發(fā)電技術(shù)

1 000 MW超超臨界機(jī)組脫硫旁路煙氣擋板封堵后的控制優(yōu)化

鄭衛(wèi)東，周波，李曉燕，劉哲，潘津

（華能玉環(huán)電廠，浙江臺州317604）

脫硫系統(tǒng)取消旁路擋板后，大型機(jī)組風(fēng)煙系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行情況已偏離設(shè)計(jì)工況，脫硫與主機(jī)的配合及機(jī)組風(fēng)煙系統(tǒng)在異常情況下的安全問題突出。通過介紹華能玉環(huán)電廠1 000 MW超超臨界機(jī)組為解決旁路封堵后的安全問題而進(jìn)行的控制邏輯優(yōu)化和試驗(yàn)過程，分析了煙道壓力控制成敗的原因，探討了煙道壓力與爐膛負(fù)壓的解耦方案，解決了旁路封堵后困擾熱控專業(yè)的控制難題，提出了風(fēng)煙系統(tǒng)的RB（RUN BACK）優(yōu)化方案。

火電機(jī)組；超超臨界；旁路封堵；邏輯優(yōu)化；可靠性

0 引言

玉環(huán)電廠4×1 000 MW超超臨界機(jī)組鍋爐采用哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司（三菱重工業(yè)株式會社提供技術(shù)支持）設(shè)計(jì)生產(chǎn)的超超臨界變壓運(yùn)行直流鍋爐，采用П型布置、單爐膛、低NOXPM主燃燒器和MACT燃燒技術(shù)，型號為HG-2953/ 27.56-YM1。每臺機(jī)組配備2臺50%MCR電動(dòng)引風(fēng)機(jī)、2臺50%MCR電動(dòng)增壓風(fēng)機(jī)。引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)采用靜葉調(diào)節(jié)，混凝土煙道設(shè)計(jì)最大承壓±2 000 Pa。原設(shè)計(jì)有煙氣旁路，如圖1所示，在機(jī)組啟停和增壓風(fēng)機(jī)入口壓力異常時(shí)，開啟旁路（壓力定值±1 200 Pa）。為了響應(yīng)國家環(huán)保要求，在未進(jìn)行煙道改造的情況下，4臺機(jī)組于2012年均取消了脫硫旁路煙氣擋板。

1 存在問題

1.1 旁路煙道的作用

2012年以前投產(chǎn)的1 000 MW機(jī)組都設(shè)計(jì)了脫硫旁路煙道，其對主機(jī)及脫硫系統(tǒng)的保護(hù)作用主要體現(xiàn)在以下方面：

（1）鍋爐啟爐或低負(fù)荷穩(wěn)燃時(shí)，避免含有油污、碳粒和高濃度粉塵的煙氣進(jìn)入脫硫系統(tǒng)，造成脫硫系統(tǒng)設(shè)備和漿液的污染。煙氣參數(shù)異常時(shí)（如煙溫、粉塵濃度過高等），開啟旁路擋板，煙氣由旁路直接進(jìn)入煙囪排放，保護(hù)脫硫吸收塔等裝置。

（2）當(dāng)脫硫系統(tǒng)設(shè)備故障無法正常運(yùn)行時(shí)，開啟旁路擋板，保證主機(jī)的正常運(yùn)行。

（3）當(dāng)出現(xiàn)引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)跳閘或者搶風(fēng)，導(dǎo)致煙道壓力過高或者過低時(shí)，迅速開啟旁路擋板，確保煙道安全。

1.2 旁路取消后的控制難點(diǎn)

旁路取消后，主要有以下控制難點(diǎn)：

（1）煙道壓力控制問題：引風(fēng)機(jī)至增壓風(fēng)機(jī)煙道距離短，控制對象容量系數(shù)小，引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)出力大，而且兩者動(dòng)作方向存在不一致的可能性，煙道壓力控制難度大。

（2）初始設(shè)計(jì)一般采用混凝土煙道，承壓強(qiáng)度較低，安全余量有限。風(fēng)煙系統(tǒng)RB（輔機(jī)故障減負(fù)荷）時(shí)，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)將聯(lián)鎖跳閘，造成煙道壓力波動(dòng)過大，要保證異常情況下的煙道安全存在一定難度。

（3）脫硫系統(tǒng)對主機(jī)MFT（主燃料跳閘）的條件設(shè)置問題：在保證脫硫系統(tǒng)安全的前提下，如何減少脫硫?qū)χ鳈C(jī)的影響，保護(hù)條件如何設(shè)置，也是難點(diǎn)問題。

（4）增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)的聯(lián)鎖保護(hù)問題：如何保證以科學(xué)的啟停順序啟停引風(fēng)機(jī)及增壓風(fēng)機(jī)，確保風(fēng)機(jī)聯(lián)鎖保護(hù)的科學(xué)性，也是難點(diǎn)之一。其中，SCS（順序控制系統(tǒng)）的邏輯設(shè)置相對簡單，在滿足工藝要求的前提下，應(yīng)以提高可靠性為標(biāo)準(zhǔn)。而MCS（模擬量控制系統(tǒng)）的優(yōu)化，則是關(guān)鍵性難題。

國家和地方出臺環(huán)保新政策的時(shí)候，發(fā)電廠往往來不及對設(shè)備進(jìn)行大范圍改造，在未對脫硫系統(tǒng)進(jìn)行改造的情況下，理論上機(jī)組不具備旁路封堵長周期運(yùn)行的條件。在執(zhí)行環(huán)保政策、取消脫硫旁路的時(shí)候，不進(jìn)行煙道的改造，如何通過控制的優(yōu)化來確保煙道的安全是發(fā)電廠面臨的技術(shù)難題。

圖1 脫硫煙氣系統(tǒng)

2 脫硫煙氣控制方案

2.1 SCS邏輯

發(fā)電廠石灰石石膏脫硫工藝系統(tǒng)設(shè)計(jì)大體一致，旁路封堵后，需要對增壓風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、吸收塔等設(shè)備的啟停順序及脫硫系統(tǒng)請求主機(jī)跳閘控制邏輯進(jìn)行優(yōu)化。以上系統(tǒng)主要邏輯的設(shè)置原則如下：

（1）引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)啟動(dòng)條件中增加通道建立條件，保證風(fēng)機(jī)啟動(dòng)安全。

（2）增壓風(fēng)機(jī)事故跳閘邏輯：2臺增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行，單臺跳閘時(shí)風(fēng)機(jī)靜葉切手動(dòng)，超馳關(guān)閉，延時(shí)1 s聯(lián)鎖跳閘同側(cè)引風(fēng)機(jī)，同時(shí)觸發(fā)RB，目標(biāo)500 MW；2臺增壓風(fēng)機(jī)跳閘且發(fā)電機(jī)功率大于100 MW，延時(shí)1 s后以5 s脈沖觸發(fā)鍋爐MFT，并聯(lián)鎖跳閘引風(fēng)機(jī)。

（3）1臺引風(fēng)機(jī)跳閘，延時(shí)1 s聯(lián)鎖跳閘同側(cè)增壓風(fēng)機(jī)；2臺引風(fēng)機(jī)跳閘且有功大于100 MW，聯(lián)鎖跳閘2臺增壓風(fēng)機(jī)。即同側(cè)增壓風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)作為一個(gè)整體進(jìn)行控制。

（4）增壓風(fēng)機(jī)入口壓力≥2 000 Pa，延時(shí)0.5 s聯(lián)鎖跳閘引風(fēng)機(jī)，觸發(fā)MFT；增壓風(fēng)機(jī)入口壓力≤-2 000 Pa，延時(shí)0.5 s聯(lián)鎖跳閘增壓風(fēng)機(jī)，觸發(fā)鍋爐MFT。

（5）送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)之間的聯(lián)鎖保持不變，取消吸收塔液位低跳閘漿液循環(huán)泵這一條件。

（6）吸收塔出口溫度高信號三取二（80℃），觸發(fā)鍋爐MFT。

（7）事故噴淋系統(tǒng)聯(lián)鎖啟動(dòng)條件：所有吸收塔漿液循環(huán)泵故障停運(yùn)；FGD（煙氣脫硫系統(tǒng)）入口煙氣溫度超過160℃；吸收塔出口溫度高于70℃。

（8）事故噴淋系統(tǒng)聯(lián)鎖停止條件：所有吸收塔漿液循環(huán)泵停運(yùn)；FGD入口溫度低于80℃；任意1臺吸收塔漿液循環(huán)泵運(yùn)行；FGD入口溫度低于150℃。

2.2 MCS邏輯

MCS中，增壓風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉控制是優(yōu)化的關(guān)鍵和難點(diǎn)。煙氣壓力采用單回路、引風(fēng)機(jī)總指令前饋，煙氣壓力反饋調(diào)節(jié)。增壓風(fēng)機(jī)及引風(fēng)機(jī)跳閘且煙氣壓力越限超馳控制，具有平衡回路的單PID控制。以反饋調(diào)節(jié)為主，前饋補(bǔ)償為輔。

（1）導(dǎo)葉切手動(dòng)條件：煙氣壓力測點(diǎn)品質(zhì)壞；增壓風(fēng)機(jī)A或B停運(yùn)（脈沖），A和B均切手動(dòng)。

（2）導(dǎo)葉超馳控制（以A為例）：增壓風(fēng)機(jī)A停運(yùn)且增壓風(fēng)機(jī)B運(yùn)行（脈沖），超馳開75%；增壓風(fēng)機(jī)A和B均停運(yùn)（脈沖），超馳全開。

（3）風(fēng)煙系統(tǒng)單側(cè)跳閘超馳（以A為例）：增壓風(fēng)機(jī)B跳閘，延時(shí)10 s，煙氣壓力高于500 Pa，增壓風(fēng)機(jī)A靜葉開度增加7%，反之，關(guān)小7%。

2.3 運(yùn)行中存在的問題

旁路封堵后，經(jīng)過實(shí)際運(yùn)行的考驗(yàn)，SCS的控制正常，滿足工藝的需要，設(shè)備的可靠性有較好的保障。MCS控制則存在較大的問題，在送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)異常引起機(jī)組RB時(shí)，煙道壓力容易超過保護(hù)定值。機(jī)組曾于2013年發(fā)生與此有關(guān)的不安全事件?？刂粕洗嬖诘闹饕獑栴}如下：

（1）引風(fēng)機(jī)響應(yīng)爐膛負(fù)壓，增壓風(fēng)機(jī)響應(yīng)煙氣壓力，二者分開控制，無前饋等補(bǔ)償環(huán)節(jié)，控制方案的設(shè)計(jì)過于簡單，沒有充分考慮二者之間的聯(lián)系，控制上未進(jìn)行解耦。而煙氣壓力受引風(fēng)機(jī)影響較大，導(dǎo)致煙氣壓力控制效果差。

（2）增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)存在聯(lián)鎖關(guān)系：任意1臺引風(fēng)機(jī)跳閘，對應(yīng)側(cè)增壓風(fēng)機(jī)聯(lián)鎖跳閘，同樣，任意1臺增壓風(fēng)機(jī)跳閘，對應(yīng)側(cè)引風(fēng)機(jī)聯(lián)鎖跳閘。單臺引風(fēng)機(jī)跳閘后，運(yùn)行引風(fēng)機(jī)通過平衡回路的自動(dòng)調(diào)節(jié)作用，引風(fēng)機(jī)靜葉往開大方向動(dòng)作，開度與爐膛壓力及風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)的開度有關(guān)。而增壓風(fēng)機(jī)靜葉控制切手動(dòng)，運(yùn)行人員往往來不及干預(yù)，增壓風(fēng)機(jī)仍保持在原有開度。這樣，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)出力不一致，煙道壓力平衡被破壞。

（3）由于煙道壓力控制容量系數(shù)小，正常調(diào)節(jié)時(shí)，增壓風(fēng)機(jī)靜葉響應(yīng)快，引風(fēng)機(jī)響應(yīng)比較慢。調(diào)節(jié)過程中增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)動(dòng)作不匹配，煙氣壓力在大擾動(dòng)時(shí)容易發(fā)散。例如，當(dāng)爐膛負(fù)壓升高時(shí)，引風(fēng)機(jī)出力增加，煙道壓力很快得到反映，增壓風(fēng)機(jī)增加出力。當(dāng)爐膛負(fù)壓回落，引風(fēng)機(jī)進(jìn)行回調(diào)時(shí)，煙道壓力由于慣性繼續(xù)增加，增壓風(fēng)機(jī)繼續(xù)開大，二者的動(dòng)作方向不一致，必然導(dǎo)致煙氣壓力的大幅度波動(dòng)。

（4）煙道壓力調(diào)節(jié)控制參數(shù)不合理，控制對象的運(yùn)行工況比較復(fù)雜時(shí)，固定參數(shù)難以滿足各種工況的需要。原參數(shù)整定滿足正常運(yùn)行需要時(shí)，無法滿足異常工況（RB等）的需要。

3 控制優(yōu)化方案

基于以上原因，需要對增壓風(fēng)機(jī)入口壓力的控制方案進(jìn)行優(yōu)化。優(yōu)化原則是：

（1）將引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)作為整體進(jìn)行控制，以前饋調(diào)節(jié)為主，確保增壓風(fēng)機(jī)與引風(fēng)機(jī)動(dòng)作方向一致，以免動(dòng)作方向不一致而導(dǎo)致煙氣壓力失控。閉環(huán)進(jìn)行修正，消除靜態(tài)偏差。

（2）實(shí)現(xiàn)變參數(shù)和分段控制，相關(guān)參數(shù)根據(jù)機(jī)組不同負(fù)荷和工況進(jìn)行調(diào)節(jié)。根據(jù)壓力偏差的大小實(shí)現(xiàn)分段控制，以增強(qiáng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的適應(yīng)性。

（3）適當(dāng)犧牲爐膛壓力的控制要求，有限降低異常工況爐膛壓力的響應(yīng)速度。在RB發(fā)生時(shí)，將引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)進(jìn)行超馳，目標(biāo)為500 MW穩(wěn)態(tài)工況時(shí)的導(dǎo)葉開度，以此為依據(jù)，對引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)均進(jìn)行適當(dāng)優(yōu)化。

3.1 增壓風(fēng)機(jī)優(yōu)化控制方案

增壓風(fēng)機(jī)靜葉響應(yīng)增壓風(fēng)機(jī)入口壓力，以引風(fēng)機(jī)總指令為前饋，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力反饋調(diào)節(jié)。實(shí)現(xiàn)變比例、積分（鍋爐負(fù)荷及控制偏差函數(shù)）控制，對壓力偏差分段控制，增壓風(fēng)機(jī)異常閉鎖以增壓風(fēng)機(jī)入口壓力前饋控制為主，閉環(huán)修正為輔。

3.1.1 切手動(dòng)條件

（1）增壓風(fēng)機(jī)入口壓力測點(diǎn)品質(zhì)壞。

（2）增壓風(fēng)機(jī)A停運(yùn)時(shí)A切手動(dòng)（脈沖），增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)時(shí)B切手動(dòng)。

（3）增壓風(fēng)機(jī)入口壓力設(shè)定值與實(shí)際值反饋偏差大（延時(shí)150 s）。

3.1.2 閉鎖條件

（1）引風(fēng)機(jī)在自動(dòng)，增壓風(fēng)機(jī)指令反饋偏差大于10%時(shí)閉鎖增加5 s，小于-10%時(shí)閉鎖減5 s。

（2）增壓風(fēng)機(jī)入口壓力高于1 500 Pa時(shí)閉鎖減少，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力低于-1 500 Pa時(shí)閉鎖增加。

3.1.3 超馳條件

（1）增壓風(fēng)機(jī)A靜葉超馳關(guān)：增壓風(fēng)機(jī)A停運(yùn)且增壓風(fēng)機(jī)B運(yùn)行（脈沖）；增壓風(fēng)機(jī)B靜葉超馳關(guān)：增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)且增壓風(fēng)機(jī)A運(yùn)行（脈沖）。

（2）超馳開70%：增壓風(fēng)機(jī)A，B均停運(yùn)（脈沖）。

（3）增壓風(fēng)機(jī)A靜葉超馳關(guān)5%：增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)、增壓風(fēng)機(jī)A運(yùn)行，且增壓風(fēng)機(jī)入口壓力低于-500 Pa（脈沖）；增壓風(fēng)機(jī)A靜葉超馳開5%：增壓風(fēng)機(jī)B停運(yùn)、增壓風(fēng)機(jī)A運(yùn)行，且增壓風(fēng)機(jī)入口壓力高于500 Pa（脈沖）；增壓風(fēng)機(jī)B靜葉超馳關(guān)5%：增壓風(fēng)機(jī)A停運(yùn)、增壓風(fēng)機(jī)B運(yùn)行，且增壓風(fēng)機(jī)入口壓力低于-500 Pa（脈沖）；增壓風(fēng)機(jī)B靜葉超馳開5%：增壓風(fēng)機(jī)A停運(yùn)、增壓風(fēng)機(jī)B運(yùn)行，且增壓風(fēng)機(jī)入口壓力高于500 Pa（脈沖）。

3.1.4 引風(fēng)機(jī)指令前饋

引風(fēng)機(jī)指令前饋，指令比例系數(shù)0.80。

3.1.5 壓力偏差分段控制

壓力偏差在±10 Pa，切除；±10 Pa～±50 Pa對應(yīng)±30 Pa～±50 Pa；±50 Pa以外，線性控制。

3.1.6 跳閘延時(shí)優(yōu)化

將引風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)聯(lián)鎖跳閘對應(yīng)側(cè)增壓風(fēng)機(jī)的延時(shí)時(shí)間由1 s改為0.5 s。

3.2 風(fēng)煙系統(tǒng)RB時(shí)的引風(fēng)機(jī)控制優(yōu)化

風(fēng)煙系統(tǒng)異常工況時(shí)，為了快速響應(yīng)爐膛壓力要求，引風(fēng)機(jī)控制勢必快速調(diào)節(jié)。引風(fēng)機(jī)的動(dòng)作對煙道壓力影響大，對爐膛壓力的影響相對較小。鍋爐爐膛的容量大而且承壓能力比煙道好，因此可以犧牲爐膛壓力在異常工況時(shí)的控制指標(biāo)，以保證煙氣壓力的控制效果。優(yōu)化原則是：原控制方案主體回路保持不變，增加風(fēng)煙系統(tǒng)RB后的超馳調(diào)節(jié)控制，如圖2所示，具體優(yōu)化邏輯設(shè)置如下：

（1）風(fēng)煙系統(tǒng)RB邏輯條件：引風(fēng)機(jī)RB、增壓風(fēng)機(jī)RB或者送風(fēng)機(jī)RB。

（2）增壓風(fēng)機(jī)跳閘后延時(shí)0.5 s聯(lián)鎖跳閘對應(yīng)側(cè)引風(fēng)機(jī)。

（3）引風(fēng)機(jī)靜葉超馳控制條件：當(dāng)風(fēng)煙系統(tǒng)RB時(shí)，引風(fēng)機(jī)超馳15 s，超馳開度為機(jī)組RB目標(biāo)負(fù)荷（500 MW）的開度。

3.3 風(fēng)煙系統(tǒng)RB時(shí)的送風(fēng)機(jī)控制優(yōu)化

風(fēng)煙系統(tǒng)異常工況時(shí)，引風(fēng)機(jī)控制進(jìn)行了優(yōu)化，為了滿足爐膛壓力的控制要求，需要對送風(fēng)機(jī)控制進(jìn)行相應(yīng)的優(yōu)化。送風(fēng)機(jī)原控制主方案保持不變，增加風(fēng)煙系統(tǒng)RB后超馳調(diào)節(jié)控制，如圖3所示，具體優(yōu)化邏輯設(shè)置如下：

（1）風(fēng)煙系統(tǒng)RB邏輯條件：引風(fēng)機(jī)RB、增壓風(fēng)機(jī)RB或者送風(fēng)機(jī)RB。

（2）送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉超馳控制條件：當(dāng)風(fēng)煙系統(tǒng)RB時(shí)，送風(fēng)機(jī)超馳25 s，超馳開度為機(jī)組RB目標(biāo)負(fù)荷（500 MW）的開度。

圖2 引風(fēng)機(jī)超馳控制優(yōu)化（虛線框?yàn)樵黾硬糠郑?/p>

圖3 送風(fēng)機(jī)超馳控制優(yōu)化（虛線框?yàn)樵黾硬糠郑?/p>

4 優(yōu)化前后RB效果對比

控制優(yōu)化前，異常工況時(shí)的煙道壓力控制不能滿足要求。風(fēng)煙系統(tǒng)RB難以成功，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力（煙道壓力）控制發(fā)散，如圖4所示。

優(yōu)化后，選擇3號機(jī)組進(jìn)行RB試驗(yàn)，增壓風(fēng)機(jī)入口壓力最高至737 Pa，最低至-425 Pa，如圖5所示。試驗(yàn)表明：風(fēng)煙系統(tǒng)RB及增壓風(fēng)機(jī)入口壓力邏輯優(yōu)化效果明顯，徹底解決了在RB情況下增壓風(fēng)機(jī)入口壓力無法控制的問題。

圖4 優(yōu)化前增壓風(fēng)機(jī)RB效果

圖5 優(yōu)化后增壓風(fēng)機(jī)RB效果

5 結(jié)語

隨著我國“節(jié)能減排”政策執(zhí)行力度的不斷加強(qiáng)，發(fā)電廠在執(zhí)行旁路封堵政策的時(shí)候，在不進(jìn)行設(shè)備改造的情況下，脫硫系統(tǒng)運(yùn)行尚達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。實(shí)踐證明，只要把握了上述優(yōu)化原則，就能取得較好的調(diào)節(jié)品質(zhì)及運(yùn)行可靠性，從而保證旁路封堵后機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

[1]孫長生，朱北恒，孫維本，等.火電廠熱控系統(tǒng)可靠性配置與事故預(yù)控[M].北京：中國電力出版社，2010.

[2]開平安，劉建民，焦嵩鳴，等.火電廠熱工過程先進(jìn)控制技術(shù)[M].北京：中國電力出版社，2010.

[3]鄭衛(wèi)東，李捍華，戴航丹，等.1 000 MW機(jī)組凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行控制除氧器水位要點(diǎn)探討[J].浙江電力，2012（11）∶38-41.

Control Optimization of Flue Gas Damper Blockage in Desulfurization Bypass of 1 000 MW Ultra-supercritical Units

ZHENG Weidong，ZHOU Bo，LI Xiaoyan，LIU Zhe，PAN Jin
（Huaneng Yuhuan Power Plant，Taizhou Zhejiang 317604，China）

After desulfurization system cancels bypass damper，the actual operation condition of air and gas system in large units exceeds the design function and the security problems of the coordination between the desulfurization system and main units as well as air and gas system in abnormal conditions are serious. Through introducing control logical optimization and testing process to solve safety problems after bypass blockage of 1 000 MW ultra-supercritical units in Huaneng Yuhuan Power Plant，this paper analyzes reasons for success or failure of the flue pressure control and discusses the decoupling scheme of gas duct pressure and furnace draft；it solves the control problems which trouble thermal control specialty after bypass blockage and puts forward recommendations for RB（RUN BACK）optimization scheme of air and gas system.

thermal power generation units；ultra-supercritical；bypass blockage；logical optimization；reliability

TK39

：B

：1007-1881（2014）06-0038-05

2014-04-28

鄭衛(wèi)東（1975-），男，湖北荊州人，工程師，長期從事發(fā)電廠熱工研究和管理工作。（本文編輯：徐晗）