朱紅青,王海燕,宋澤陽,和超楠

(中國礦業(yè)大學(xué)(北京)資源與安全工程學(xué)院,北京 100083)

煤絕熱氧化動力學(xué)特征參數(shù)與變質(zhì)程度的關(guān)系

朱紅青,王海燕,宋澤陽,和超楠

(中國礦業(yè)大學(xué)(北京)資源與安全工程學(xué)院,北京 100083)

為分析不同變質(zhì)程度煤自然發(fā)火難易程度差異的氧化動力學(xué)原因,基于煤絕熱氧化自熱升溫過程的基本假設(shè),結(jié)合Arrhenius方程對該過程的反應(yīng)特征進(jìn)行了氧化動力學(xué)分析,然后研究得出絕熱過程表觀活化能(Ec)、絕熱過程臨界溫度(Tc)和階段內(nèi)平均升溫速率(Rhm和Rjs)4個特征參數(shù),最后對各特征參數(shù)與煤質(zhì)等級的關(guān)系進(jìn)行數(shù)值擬合。結(jié)果表明:Ec,Tc,Rhm和Rjs四個特征參數(shù),分別從煤自燃反應(yīng)難易(Ec),控制難易(Tc)以及升溫快慢(Rhm和Rjs)3方面表征其氧化動力學(xué)特征;隨著煤的變質(zhì)程度的升高,Ec與煤質(zhì)等級成對數(shù)關(guān)系,Tc與其成線性關(guān)系,而Rhm和Rjs與之呈負(fù)指數(shù)關(guān)系。從氧化動力學(xué)角度對不同變質(zhì)程度煤的自燃差異性進(jìn)行分析,為自燃防治提供參考。

變質(zhì)程度;氧化動力學(xué);絕熱過程;表觀活化能;臨界溫度;階段特性

根據(jù)變質(zhì)程度,可將所有煤分為褐煤、煙煤和無煙煤三大類。煤化變質(zhì)程度不同是引起煤的結(jié)構(gòu)和活性基團(tuán)的差異的直接原因,最終造成不同煤種之間自然發(fā)火難易的差別。目前,國內(nèi)外主要用自燃傾向性作為自然發(fā)火難易的評判標(biāo)準(zhǔn),并且研究和開發(fā)了色譜吸氧法、交叉點(diǎn)溫度法、絕熱氧化法等技術(shù)手段分析煤的自燃傾向性[1－4],這些方法主要通過色譜吸氧量、交叉點(diǎn)溫度、絕熱R70值等參數(shù)表征煤的自燃傾向,但僅僅通過煤的吸氧特征側(cè)面反應(yīng)或從升溫快慢等某一方面進(jìn)行解釋,無法直接全面體現(xiàn)煤自燃的主要特征;王德明教授[5]提出的煤自燃傾向性的氧化動力學(xué)測定方法通過由70℃耗氧和交叉點(diǎn)溫度得出的綜合指標(biāo)對其進(jìn)行判斷,在原有基礎(chǔ)上有了較大提高,但也沒有涉及煤自燃的階段性特點(diǎn)。總體看,自燃傾向性的判定沒有從多角度對這一概念進(jìn)行深入分析和解釋。

因此,一些學(xué)者提出了煤的“自燃特性”這一說法[6],并采用程序升溫、熱重分析以及絕熱氧化等多種方法得出了煤低溫過程的耗氧量、活化能及臨界溫度等自燃特征[7－10],但是這些研究沒有系統(tǒng)全面的分析煤的自燃特性,更缺乏多煤種的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。針對以上問題,本文基于煤絕熱氧化自熱升溫過程的基本假設(shè),對該過程的反應(yīng)特征進(jìn)行了氧化動力學(xué)分析,然后結(jié)合6種不同變質(zhì)程度煤的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,分析了煤低溫氧化動力學(xué)特征參數(shù),并擬合了特征參數(shù)與煤質(zhì)等級的關(guān)系,從反應(yīng)難易、控制難易和自燃進(jìn)程快慢3個方面說明了“自燃難易”這一概念,解釋了不同變質(zhì)程度煤自然發(fā)火難易的氧化動力學(xué)原因,以期為現(xiàn)場工作人員針對不同變質(zhì)程度煤“自然發(fā)火難易”的差異開展有針對性的防滅火措施提供理論支持。

1 絕熱氧化法及氧化動力學(xué)分析

1.1 絕熱氧化原理及裝置

絕熱氧化法是一種有效的低溫?zé)岱治龇椒?它主要通過氣路預(yù)熱、反應(yīng)裝置隔熱及外部環(huán)境追蹤控溫的方式盡量減少或避免煤氧復(fù)合反應(yīng)過程中產(chǎn)熱的散失及外部熱源的受迫加熱,使煤在供氧反應(yīng)過程中產(chǎn)生的熱量積累進(jìn)而“自熱升溫”,研究煤在不受外界條件影響下的產(chǎn)熱升溫能力,考察煤的自燃特性。

為達(dá)到以上目標(biāo),實(shí)驗(yàn)裝置的設(shè)計(jì)制造以及操作過程的規(guī)劃,參考了AQ/T 1068—2008《煤自燃傾向性的氧化動力學(xué)測定方法》以及澳大利亞采用絕熱氧化法分析煤自燃傾向性的方法。系統(tǒng)由反應(yīng)部件、程序控溫箱、配氣系統(tǒng)、氣體檢測系統(tǒng)、實(shí)驗(yàn)控制及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、煤樣制備系統(tǒng)等構(gòu)成。系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和組成如圖1所示。

圖1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Schematic diagram of the experimental system

具體實(shí)驗(yàn)方法為:從冰箱內(nèi)取出冷藏的煤樣,按照煤樣制備要求制取的煤樣,煤樣粒徑為0～200 μm。首先裝載煤樣,在氮?dú)獗Ｗo(hù)、105℃的溫度條件下恒溫干燥15 h,然后將煤樣降溫至40℃。將煤樣取出,在氮?dú)獗Ｗo(hù)環(huán)境下,裝入絕熱氧化反應(yīng)罐,將系統(tǒng)調(diào)到自動追蹤控溫模式,同時切斷氮?dú)廨斎?通入穩(wěn)定的60 mL/min的氧氣。煤的溫度隨時間變化數(shù)據(jù)將由采集系統(tǒng)自動采集并保存,絕熱氧化實(shí)驗(yàn)限制溫度為180℃。

1.2 絕熱過程的氧化動力學(xué)分析

國內(nèi)外學(xué)者對于絕熱過程有過一些分析[11－12],本文主要是在明確基本假設(shè)的基礎(chǔ)上,對其進(jìn)行進(jìn)一步細(xì)化分析和說明。

(1)基本假設(shè)。

從煤低溫絕熱氧化實(shí)驗(yàn)的特點(diǎn)和目的出發(fā),為方便計(jì)算和建模在分析前需做出以下基本假設(shè):①該設(shè)備能夠?qū)崿F(xiàn)精確0℃追蹤,即程序控溫箱內(nèi)溫度能始終與煤樣溫度保持一致;②通入氣體在進(jìn)入反應(yīng)裝置前已得到充分預(yù)熱,進(jìn)口氣體溫度與煤樣溫度一致,不會進(jìn)行對流換熱;③反應(yīng)裝置隔熱良好,煤樣與外部環(huán)境間不會產(chǎn)生熱傳導(dǎo);④煤樣在預(yù)處理階段已被充分干燥,無殘余水分存在;⑤由于煤樣量較大且低溫階段煤的反應(yīng)程度較低,認(rèn)為在整個實(shí)驗(yàn)過程中煤的質(zhì)量與比熱容不發(fā)生改變。

(2)推理分析。

煤的自熱過程是熱量放散的非平衡發(fā)展過程,根據(jù)以往學(xué)者的研究[13],結(jié)合Arrhenius方程,其基本動力學(xué)方程表示為式中,qV為單位體積產(chǎn)熱量,kJ/m3;cm和cg分別為煤和氧氣比熱容,J/(kg·K);ρm和ρg為煤和氧氣密度,kg/m3;T為熱力學(xué)溫度,K;t為時間,s;Q為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下單位質(zhì)量的氧化熱,kJ/kg;A為指前因子,s－1; E為活化能,kJ/mol;R為氣體普適常數(shù),8.314 J/ (K·mol);λ為熱傳導(dǎo)系數(shù),W/(m·K);v為氧氣在煤樣中的流速,m/s;Hw為干燥熱或濕潤熱,J/m3;Cw為煤的含濕量,%;dCw/dt為干燥或者濕潤速率,s－1。

根據(jù)絕熱反應(yīng)過程的特點(diǎn),基于“基本假設(shè)”中的②③④項(xiàng),忽略熱對流、熱傳導(dǎo)和水分蒸發(fā)的影響,去掉式(1)等號右邊的最后3項(xiàng),可得

式(2)中的qV可以從絕熱的熱量積累過程中得出

對式(3)微分化處理為

根據(jù)假設(shè)⑤,ρ,c不隨時間t發(fā)生變化,式(4)偏微分轉(zhuǎn)化并與式(2)結(jié)合可以得到

以上是基于煤的絕熱氧化實(shí)驗(yàn),結(jié)合絕熱過程基本假設(shè),對該過程的熱量積聚進(jìn)行的簡單分析,并得出表征反應(yīng)難易的基本動力學(xué)參數(shù)活化能E。

1.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

按照GB/T5751—2009對煤的分類方法按照大類(其中煙煤分12個大類)將煤分為14個等級,其等級排序?yàn)?褐煤、長焰煤、不黏煤、弱黏煤、1/2中黏煤、氣煤、氣肥煤、肥煤、1/3焦煤、焦煤、瘦煤、貧瘦煤、貧煤、無煙煤。6個煤樣的工業(yè)分析及煤質(zhì)排序見表1。

根據(jù)上述實(shí)驗(yàn)過程和方法,對和泰褐煤、荊各莊氣煤、興縣氣肥煤、唐山1/3焦煤、常村貧煤、西細(xì)莊無煙煤6個典型煤種的煤樣進(jìn)行實(shí)驗(yàn),得到絕熱氧化升溫過程的溫度—時間關(guān)系,具體如圖2所示。

對式(5)兩邊取自然對數(shù)并整理得

表1 工業(yè)分析結(jié)果Table 1 The result of industrial analysis

圖2 絕熱氧化升溫實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)Fig.2 Experiments data of adiabatic oxidation testing

2 絕熱過程氧化動力學(xué)特征參數(shù)分析

為深入分析煤的自燃特性,對“自燃難易”這一概念進(jìn)行解釋,本文從氧化反應(yīng)難易、自燃過程的可控性及自燃升溫速率快慢3個角度,結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析了實(shí)驗(yàn)煤樣的低溫全過程表觀活化能、階段臨界溫度和階段內(nèi)平均升溫速率。

2.1 絕熱過程表觀活化能

活化能是化學(xué)反應(yīng)難易程度的體現(xiàn),因此煤低溫過程表觀活化能可以在反應(yīng)難易的角度表現(xiàn)“自燃難易”。煤自燃反應(yīng)并非基元反應(yīng),而是一個復(fù)雜的總包反應(yīng)過程[14－16],因此只能計(jì)算得出其表觀活化能(Ec)。表觀活化能值越小,煤氧復(fù)合反應(yīng)越容易,反之則越困難。

根據(jù)煤絕熱過程氧化動力學(xué)分析的結(jié)果,結(jié)合式(6),以1/T為橫坐標(biāo),ln(dT/dt)為縱坐標(biāo)作圖所得直線的斜率即為－E/R(圖3),進(jìn)而得到6個煤樣的Ec。計(jì)算結(jié)果見表2。

從計(jì)算結(jié)果可以看出,不同變質(zhì)程度煤的絕熱過程表觀活化能存在一定的差異(34.72～53.20 kJ/ mol),說明其反應(yīng)的難易程度不同,不同變質(zhì)程度煤間有一定區(qū)分性。

2.2 絕熱過程臨界溫度分析

圖3 ln(dT/dt)與1/T關(guān)系的線性擬合結(jié)果Fig.3 The results of linear regression between ln(dT/dt)and 1/T

煤自燃是煤氧復(fù)合反應(yīng)的非線性演化過程,整個升溫過程并不是按照一定的速率進(jìn)行的。初始階段發(fā)展較慢、需要時間長,而在一段時間以后(一般是達(dá)到一定溫度)升溫速率發(fā)生很大改變,這一溫度稱為煤絕熱過程臨界溫度(Tc)。由于整個升溫過程是連續(xù)性增長式變化的,所以很難直接找到一個特定的“突變點(diǎn)”;借助Arrhenius圖,采用分段擬合的方法可以得到一個發(fā)展變化的臨界溫度點(diǎn)。根據(jù)該溫度將煤自燃低溫過程分為“緩慢氧化”和“加速氧化”兩個階段,此溫度記為煤絕熱過程臨界溫度。

表2 活化能計(jì)算結(jié)果Table 2 The calculation results of activation energy

一般情況下,臨界溫度越低其加速升溫的起點(diǎn)也就越低。初始階段是自燃防治的關(guān)鍵階段,這一階段越短,煤自燃的可控性就越低。因此,階段臨界溫度可以從臨界溫度解算。方法具體為

以絕熱氧化升溫速率表征煤的反應(yīng)速率k,得到ln k與1/T之間的關(guān)系圖(Arrhenius圖)。采用線性分析方法,進(jìn)行分段擬合分析斜率的變化即可得到動力學(xué)參數(shù)突變溫度,即臨界溫度。具體如圖4所示,擬合得到的臨界點(diǎn)見表3。

從計(jì)算結(jié)果可以看出,不同變質(zhì)程度煤的絕熱過程臨界溫度存在一定的差異(80～120℃),說明其自熱過程中從緩慢到加速的起始點(diǎn)不同,不同變質(zhì)程度煤自燃的可控性有一定區(qū)分。

2.3 階段內(nèi)平均升溫速率

階段內(nèi)平均升溫速率是階段內(nèi)煤自燃進(jìn)程快慢的具體體現(xiàn),升溫速率越大則煤在階段內(nèi)的自燃發(fā)展越快,煤也越容易自燃,相應(yīng)的自燃危險(xiǎn)性就越大。

圖4 ln k與1/T關(guān)系分段擬合曲線Fig.4 Segments fitting result of the relationship between ln k and 1/T

表3 階段升溫速率計(jì)算結(jié)果Table 3 The calculation results of stage heating rate

根據(jù)煤低溫階段臨界溫度分析結(jié)果,將煤自燃低溫過程劃分為“緩慢氧化”(40℃～Tc)和“加速氧化”(Tc～180℃)階段,結(jié)合絕熱氧化實(shí)驗(yàn)溫度－時間關(guān)系,可以計(jì)算得到兩個階段內(nèi)煤的平均升溫速率(分別記為Rhm和Rjs),具體結(jié)果見表3。

從計(jì)算結(jié)果可以看出,不同變質(zhì)程度煤的絕熱過程兩階段的階段內(nèi)升溫速率(Rhm和Rjs)存在一定差異(Rhm:1.04～5.80 K/h;Rjs:18.46～74.81 K/h),說明不同變質(zhì)程度煤在緩慢氧化和加速氧化階段內(nèi)的平均升溫速率不同,在自燃進(jìn)程快慢方面有可區(qū)分性。

3 絕熱過程特征參數(shù)與煤質(zhì)的關(guān)系

在煤絕熱過程的氧化動力學(xué)特征參數(shù)分析過程中得出的Ec,Tc,Rhm和Rjs四個參數(shù),從煤自燃反應(yīng)難易、控制難易以及氧化進(jìn)程快慢3個方面表現(xiàn)煤低溫氧化特征。根據(jù)表1～3中的數(shù)據(jù)分別對低溫過程表觀活化能(Ec)、自燃階段臨界溫度(Tc)、緩慢和加速氧化階段內(nèi)的平均升溫速率(Rhm和Rjs)與煤質(zhì)等級的關(guān)系作圖并擬合,得出Ec,Tc,Rhm和Rjs與煤變質(zhì)程度的關(guān)系,具體如圖5所示。

Ec與煤質(zhì)等級關(guān)系擬合式為

式中,x表示煤質(zhì)等級。

Tc與煤質(zhì)等級關(guān)系擬合式為

圖5 煤質(zhì)等級擬合結(jié)果Fig.5 The fitting results of coal grade

Rhm與煤質(zhì)等級關(guān)系擬合式為

Rjs與煤質(zhì)等級關(guān)系擬合式為

從圖5(a)可以看出,變質(zhì)程度低的褐煤表觀活化能Ec最小,而變質(zhì)程度高的貧煤和無煙煤的Ec值最大。隨著煤的變質(zhì)程度的升高,表觀活化能Ec不斷增大,且在煤的變質(zhì)程度由低變質(zhì)到中高變質(zhì)的過程中,Ec的增長幅度不斷降低,Ec與煤質(zhì)等級呈對數(shù)模型變化,具體見式(7)。這主要是因?yàn)?低變質(zhì)煤的表面結(jié)構(gòu)中含氧官能團(tuán)以及甲基、亞甲基的量較多,且由于其揮發(fā)分含量較高致使孔隙結(jié)構(gòu)比較發(fā)達(dá),而隨著煤的變質(zhì)程度的升高這些易與氧發(fā)生反應(yīng)的活性基團(tuán)的量會變少、揮發(fā)分含量降低,表現(xiàn)為煤變得不易與氧發(fā)生反應(yīng),也就是表觀活化能Ec不斷增大;而Ec的增長幅度不斷降低,是因?yàn)樵诿夯冑|(zhì)前期理化變質(zhì)作用對煤的影響大,煤的結(jié)構(gòu)變化明顯,而到后期其對煤的結(jié)構(gòu)變化的作用會越來越小。

從圖5(b)可以看出,變質(zhì)程度低的褐煤自燃階段臨界溫度Tc最低,而變質(zhì)程度高的貧煤和無煙煤Tc值最高。隨著煤的變質(zhì)程度的升高,自燃階段臨界溫度Tc不斷增大,在煤的變質(zhì)程度由低到高的變質(zhì)過程中,與煤質(zhì)等級基本成線性關(guān)系,具體見式(8)。說明低變質(zhì)褐煤在自然發(fā)火過程中的前期準(zhǔn)備階段(緩慢氧化階段)較短,自燃過程更難于得到控制;而變質(zhì)程度高的貧煤和無煙煤緩慢氧化階段較長,其防滅火工作更容易開展。根據(jù)式(8)絕熱過程臨界溫度與煤質(zhì)等級關(guān)系的擬合結(jié)果,自燃低溫臨界溫度一般不低于75℃(此處根據(jù)公式推斷,考慮誤差臨近取整),這也說明了絕熱R70值取40～70℃的固定階段平均升溫速率作為自燃傾向性判定標(biāo)準(zhǔn)的原因。

從圖5(c)可以看出,變質(zhì)程度低的褐煤緩慢和加速氧化階段內(nèi)的平均升溫速率Rhm和Rjs最大,而變質(zhì)程度高的貧煤和無煙煤Rhm和Rjs值最低。隨煤的變質(zhì)程度的升高,兩階段內(nèi)平均升溫速率Rhm和Rjs不斷降低,且在煤的變質(zhì)程度由低到中高的變化過程中,Rhm和Rjs的降低幅度不斷減小,Rhm和Rjs與煤質(zhì)等級分別呈負(fù)指數(shù)模型變化,具體見式(9)～(10)。說明低變質(zhì)煤的低溫氧化過程中不論是前期(緩慢氧化階段)還是后期(加速氧化階段)的升溫速率最大,自燃進(jìn)程也就最快;而變質(zhì)程度高的貧煤和無煙煤,自燃進(jìn)程較慢。該變化基本呈類指數(shù)模型,也是由煤化變質(zhì)前期理化變質(zhì)作用對煤的影響大、煤的結(jié)構(gòu)變化明顯造成的,這與表觀活化能Ec和煤的變質(zhì)等級成對數(shù)關(guān)系相對應(yīng)。

根據(jù)式(9)～(10),兩式中x的系數(shù)基本相同(分別為－0.117和－0.118 9),因此緩慢氧化和加速氧化階段內(nèi)平均升溫速率隨煤質(zhì)等級變化趨勢一致;兩式變量x系數(shù)基本相同,而指前系數(shù)分別為88.33和6.101 5,則根據(jù)二者比值確定加速氧化階段的平均升溫速率是緩慢氧化階段的近15倍(考慮誤差臨近取整)。參照臨界溫度得到的升溫速率較R70值優(yōu)勢在于有針對性和考察階段的完整性。

當(dāng)然,對于相同變質(zhì)程度的煤來說,其氧化特征并非完全相同,但根據(jù)研究經(jīng)驗(yàn),相同變質(zhì)程度煤在類似開采條件下的自然發(fā)火特征基本相同(特殊地質(zhì)條件除外)。因此,圖5擬合結(jié)果雖然不是精確值,但也能說明其常規(guī)變化趨勢及規(guī)律。這也從氧化動力學(xué)角度對低變質(zhì)褐煤易發(fā)生自燃而高變質(zhì)貧煤、無煙煤很難發(fā)生自燃進(jìn)行了解釋。

4 結(jié) 論

(1)煤自燃具有非線性階段變化特征,使用單一指標(biāo)參數(shù)說明煤自燃難易是不全面的,忽視階段變化特征無法對自燃災(zāi)害的發(fā)生、發(fā)展特點(diǎn)準(zhǔn)確把握。

(2)根據(jù)煤低溫絕熱過程的的氧化動力學(xué)分析,確定了絕熱過程表觀活化能(Ec)、絕熱過程臨界溫度(Tc)和階段內(nèi)平均升溫速率(Rhm和Rjs)3方面的4個特征參數(shù),分別表征煤自燃反應(yīng)難易、控制難易以及升溫快慢3個氧化動力學(xué)特征。

(3)根據(jù)Tc與煤質(zhì)等級關(guān)系的擬合公式,得出自燃低溫臨界溫度一般不低于75℃,說明了絕熱R70值作為自燃傾向性判定標(biāo)準(zhǔn)的科學(xué)性,而階段內(nèi)平均升溫速率較R70對不同變質(zhì)程度的煤更具有針對性和考察階段的完整性。

(4)根據(jù)Rhm和Rjs與煤質(zhì)等級關(guān)系的擬合公式,得出Rhm和Rjs隨煤質(zhì)等級變化趨勢一致,加速氧化階段的平均升溫速率是緩慢氧化階段的近15倍。

(5)隨著煤的變質(zhì)程度的升高,Ec和Tc均呈增大趨勢,Ec與煤質(zhì)等級成對數(shù)關(guān)系,Tc與其成線性關(guān)系;Rhm和Rjs隨之不斷降低,與其成負(fù)指數(shù)關(guān)系。這是對低變質(zhì)煤一般易發(fā)生自燃而高變質(zhì)煤不易發(fā)生自燃的氧化動力學(xué)解釋。

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The relationship between oxidation kinetics characteristic parameters of coal adiabatic progress and metamorphic degree

ZHU Hong-qing,WANG Hai-yan,SONG Ze-yang,HE Chao-nan
(Faculty of Resource and Safety Engineering,China University of Mining and Technology(Beijing),Beijing 100083,China)

To analyze the oxidation kinetics reason that self-ignition tendency of coal with different metamorphic degree are different,based on the basic assumptions of coal adiabatic self-heating process,a oxidation kinetics analysis on the reaction characteristics of the process was made combined with the Arrhenius equation,then this paper studied four feature parameters:adiabatic process apparent activation energy(Ec),the critical temperature(Tc)and the average heating rates each stages of the adiabatic process,(Rhm,Rjs),finally,the relationship between each characteristic parameter and coal metamorphic level was made by numerical fitting.It is show that the oxidation kinetics characteristics are characterized by the four parameters(Ec,Tc,Rhmand Rjs)in the difficulty degree of coal self-ignition reaction (Ec),the difficulty degree of control(Tc)and the heating speed(Rhmand Rjs);with the increase of coal metamorphic grade,Echas a logarithmic relation with it,Tchas a linear relation,however,Rhmand Rjshave a negative exponent relation.The difference of self-ignition tendency of coal with different metamorphic degree is studied on oxidation kinetics, and it is of great significance to self-ignition control.

metamorphic degree;oxidation kinetics;adiabatic process;apparent activation energy;critical temperature; stage characteristics

TD752

A

0253－9993(2014)03－0498－06

朱紅青,王海燕,宋澤陽,等.煤絕熱氧化動力學(xué)特征參數(shù)與變質(zhì)程度的關(guān)系[J].煤炭學(xué)報(bào),2014,39(3):498－503.

10.13225/ j.cnki.jccs.2013.0409

Zhu Hongqing,Wang Haiyan,Song Zeyang,et al.The relationship between oxidation kinetics characteristic parameters of coal adiabatic progress and metamorphic degree[J].Journal of China Coal Society,2014,39(3):498－503.doi:10.13225/j.cnki.jccs.2013.0409

2013－04－01 責(zé)任編輯:許書閣

國家自然科學(xué)基金煤炭聯(lián)合基金重點(diǎn)資助項(xiàng)目(U1261214);國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51074168)

朱紅青(1969—),男,湖南雙峰人,教授,博士生導(dǎo)師。E－mail:zhq@cumtb.edu.cn。通訊作者:王海燕(1987—),男,河北青縣人,博士研究生。E－mail:whydio1987@163.com