馬鐵華,崔春生,肖文聰

(1.中北大學(xué)電子測(cè)試技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西太原 030051;2.中北大學(xué)儀器科學(xué)與動(dòng)態(tài)測(cè)試教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西太原 030051)

煤層氣井高能氣體壓裂器性能測(cè)試系統(tǒng)的研究

馬鐵華1,2,崔春生1,2,肖文聰1,2

(1.中北大學(xué)電子測(cè)試技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西太原 030051;2.中北大學(xué)儀器科學(xué)與動(dòng)態(tài)測(cè)試教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西太原 030051)

由于煤層氣賦存的地質(zhì)特殊性,高能氣體壓裂技術(shù)應(yīng)用于煤層氣井增產(chǎn)需要進(jìn)一步優(yōu)化。煤層氣井高能氣體壓裂器的研制開(kāi)發(fā),以及壓裂工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)必須有基礎(chǔ)數(shù)據(jù)作為支撐,建立煤層氣井高能氣體壓裂器性能和機(jī)理研究的信息獲取平臺(tái),設(shè)計(jì)了壓裂多參數(shù)測(cè)試和校準(zhǔn)系統(tǒng),測(cè)試系統(tǒng)測(cè)量壓力范圍達(dá)到環(huán)空0～210 MPa,槍內(nèi)0～1 000 MPa,工作溫度-20～150℃,校準(zhǔn)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)模擬井下高溫(150℃)、高壓(靜壓50 MPa,動(dòng)壓150 MPa)的測(cè)試環(huán)境。結(jié)合環(huán)空壓力測(cè)試儀實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析了煤層氣井高能氣體壓裂的作用過(guò)程,表明此高能氣體壓裂器性能測(cè)試系統(tǒng)適于壓裂器性能優(yōu)化和動(dòng)態(tài)參數(shù)獲取。

高能氣體壓裂器;煤層氣;信息獲取系統(tǒng);動(dòng)態(tài)測(cè)試

為提高低滲煤層氣井的產(chǎn)能,必須在煤層中壓裂出長(zhǎng)度較大、連通性較好的裂隙系統(tǒng),以便形成工業(yè)性氣流。由于煤儲(chǔ)層不同于常規(guī)砂巖儲(chǔ)層,具有低楊氏模量、高泊松比、高濾失等特點(diǎn),所以煤層氣井的壓裂工藝設(shè)計(jì)和施工都較難實(shí)施。中國(guó)煤層氣具有“高儲(chǔ)低滲”特點(diǎn),滲透率小于 0.1×10-15m2的占35%;0.1×10-15～1.0×10-15m2的占 37%;大于10-15m2的占 28%,而大于 10×10-15m2的非常少[1-4],因而開(kāi)發(fā)難度較大。

由于煤層氣賦存地質(zhì)特殊性,高能氣體壓裂技術(shù)應(yīng)用于煤層氣井的增產(chǎn)還不夠成熟。因此筆者著眼于建立煤層氣井高能氣體壓裂器性能和機(jī)理研究的信息獲取平臺(tái),測(cè)試高能氣體壓裂煤層過(guò)程關(guān)鍵參量的基礎(chǔ)數(shù)據(jù),為煤層氣高能氣體壓裂工藝設(shè)計(jì)提供更為精確的技術(shù)支撐。

1 壓裂器工作原理及系統(tǒng)總體設(shè)計(jì)

高能氣體壓裂增產(chǎn)的機(jī)理主要借助火藥產(chǎn)生的高壓氣體對(duì)井下巖石進(jìn)行作用,沿射孔孔眼壓裂多個(gè)徑向裂縫,并由這些裂縫貫通連接更多的天然裂縫[5-7]。井下射孔/壓裂過(guò)程是火工品按照特定的傳爆序列爆炸燃燒,在井下環(huán)空形成動(dòng)態(tài)壓力脈沖。射孔彈引爆之后,炸藥爆轟形成高速金屬射流,金屬射流穿透射孔器和套管,進(jìn)入地層,建立起地層和井筒之間的通道。復(fù)合射孔器內(nèi)裝藥同時(shí)被點(diǎn)燃,但是燃燒速度相對(duì)較慢,產(chǎn)生一個(gè)持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)的壓力脈沖,脈沖應(yīng)力波從井眼向外傳播,液體(氣體)侵入近井的地層和孔隙,隨著井眼壓力增加,沿射孔孔眼擴(kuò)展多條裂紋,裂解貫通天然裂縫,消除射孔壓實(shí)損害,達(dá)到增產(chǎn)的目的[8-9]。

高能氣體壓裂巖層是綜合多個(gè)物理化學(xué)作用的過(guò)程。該過(guò)程中井下環(huán)境參數(shù)變化劇烈,動(dòng)態(tài)壓力30～140 MPa,壓力上升時(shí)間小于10 μs,沖擊加速度達(dá)到幾萬(wàn)克,如果藥量控制不好有可能發(fā)生炸毀井壁、炸斷槍身等事故,造成較大經(jīng)濟(jì)損失。為獲取這種工藝過(guò)程的作用規(guī)律,必須在機(jī)理研究的基礎(chǔ)上建立完善的測(cè)試平臺(tái),用獲取的第一手資料優(yōu)化設(shè)計(jì)。

射孔槍內(nèi)測(cè)試系統(tǒng)中,導(dǎo)爆索將射孔彈按螺旋狀連接起來(lái),兩發(fā)射孔彈間導(dǎo)爆索長(zhǎng)度約80 mm,可根據(jù)爆速計(jì)算出相鄰兩發(fā)聚能射孔彈起爆時(shí)間間隔為10.56 μs。通過(guò)計(jì)算可知,射孔彈起爆點(diǎn)和爆炸結(jié)束點(diǎn)距離約為 10 mm,取常規(guī)黑索金(RDX)爆速8 000 m/s,可知單發(fā)射孔彈由導(dǎo)爆索點(diǎn)燃到爆轟結(jié)束約需要5.3 μs。工程上采樣頻率取理論值的7～10倍,即要準(zhǔn)確獲取射孔器內(nèi)爆炸時(shí)壓力快速變化過(guò)程,射孔器內(nèi)測(cè)試系統(tǒng)的采樣速度應(yīng)達(dá)到2 MSa/ s。

油氣井射孔/壓裂測(cè)試環(huán)境狹窄惡劣,測(cè)試儀器受到高溫(150℃)、高壓(靜壓 50 MPa,動(dòng)壓200 MPa)、高沖擊(50 000g)等因素劇烈影響。為實(shí)現(xiàn)惡劣環(huán)境下數(shù)據(jù)的可靠存儲(chǔ),提高系統(tǒng)整體的抗高沖擊是前提。采用真空灌封技術(shù)增強(qiáng)電路抗沖擊性能?，F(xiàn)根據(jù)壓裂器內(nèi)實(shí)際結(jié)構(gòu)和尺寸,設(shè)計(jì)壓裂器測(cè)試系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 測(cè)試系統(tǒng)與射孔器總體裝配結(jié)構(gòu)Fig.1 The test system and perforating gun assembly structure

2 井下動(dòng)態(tài)信息獲取系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

2.1 環(huán)空多參數(shù)測(cè)試儀的設(shè)計(jì)

環(huán)空測(cè)試系統(tǒng)的關(guān)鍵設(shè)計(jì)包括:采樣策略的選擇、負(fù)延遲技術(shù)的運(yùn)用以及系統(tǒng)裝置的防護(hù)。

由于系統(tǒng)整個(gè)采樣過(guò)程存在測(cè)試時(shí)間長(zhǎng)、下井過(guò)程數(shù)據(jù)變化緩慢、射孔數(shù)據(jù)變化迅速(毫秒級(jí))、壓力恢復(fù)時(shí)間較長(zhǎng)等特點(diǎn)。為防止數(shù)據(jù)冗余、降低功耗,實(shí)時(shí)調(diào)整采樣頻率及觸發(fā)點(diǎn)的判斷是完整記錄一條射孔、壓裂壓力變化曲線的關(guān)鍵。系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)自適應(yīng)采樣策略以“低速(1 Hz)—高速(125 kHz)—中速(500 Hz)”的方式采集數(shù)據(jù),根據(jù)下井及射孔過(guò)程的信號(hào)變化特點(diǎn),實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的自適應(yīng)變頻采樣[10]。表1是環(huán)空多參數(shù)測(cè)試儀的性能指標(biāo)。

表1 油氣井多參數(shù)測(cè)試儀性能Table 1 Performance parameters in multi-parameter tester

2.2 射孔槍內(nèi)壓力測(cè)試儀設(shè)計(jì)

2.2.1 射孔槍內(nèi)壓力測(cè)試儀結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

復(fù)合射孔器內(nèi)壓力信息獲取過(guò)程中,環(huán)境存在動(dòng)態(tài)高壓、飛片、高溫、碰撞以及沖擊波的強(qiáng)烈作用[11-12]。本文要設(shè)計(jì)的射孔槍內(nèi)動(dòng)壓測(cè)試儀是在不對(duì)射孔器本身結(jié)構(gòu)進(jìn)行任何修改情況下,可以安裝在射孔器內(nèi)任一射孔彈所在的位置進(jìn)行地面或井下信息獲取的測(cè)試裝置,屬于爆炸近場(chǎng)測(cè)試。

根據(jù)資料,射孔時(shí)射孔器內(nèi)壓力在200～1 000 MPa[13-16]。為此,所設(shè)計(jì)的殼體須能夠承受1 000 MPa的壓力,這樣能夠滿足一般射孔條件下射孔器內(nèi)壓力變化信號(hào)的采集。

常規(guī)102型射孔器相關(guān)結(jié)構(gòu)尺寸如下:射孔器內(nèi)徑82 mm,外徑102 mm;穿彈孔直徑52 mm,彈架直徑62 mm。

殼體設(shè)計(jì)時(shí)要保證2點(diǎn):① 測(cè)試系統(tǒng)的直徑小于射孔彈安裝孔,保證測(cè)試儀能直接放在彈架射孔彈位置上;②能夠橫向放置在射孔器內(nèi)。其機(jī)械結(jié)構(gòu)及裝配示意如圖2所示。

圖2 射孔器內(nèi)壓力測(cè)試儀機(jī)械結(jié)構(gòu)及安裝示意Fig.2 Mechanical structure of perforator internal pressure tester and the installation instruction

2.2.2 射孔槍內(nèi)壓力測(cè)試儀性能設(shè)計(jì)

槍內(nèi)壓力測(cè)試儀由傳感器、信號(hào)調(diào)理電路、微處理器、電源管理電路和采樣存儲(chǔ)電路構(gòu)成[17-18]。傳感器獲取壓力信號(hào),經(jīng)濾波、放大電路,在微控制器CPLD的控制下經(jīng)AD采集,存儲(chǔ)到存儲(chǔ)器。利用計(jì)算機(jī)通過(guò)USB通信接口對(duì)存儲(chǔ)器實(shí)現(xiàn)讀數(shù)分析、處理和報(bào)表打印等。槍內(nèi)壓力測(cè)試系統(tǒng)完成對(duì)射孔過(guò)程中射孔器內(nèi)壓力變化的采集存儲(chǔ),對(duì)采集數(shù)據(jù)回放、分析和處理。其主要性能參數(shù)見(jiàn)表2。

3 地面模擬平臺(tái)設(shè)計(jì)及原理

測(cè)試精度是動(dòng)態(tài)測(cè)試的關(guān)鍵問(wèn)題,惡劣環(huán)境下動(dòng)態(tài)參量測(cè)試過(guò)程中,測(cè)試系統(tǒng)會(huì)對(duì)測(cè)試環(huán)境(溫度、加速度等)激勵(lì)產(chǎn)生誤差響應(yīng),稱為環(huán)境因子。為了確保測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確、可靠,減小測(cè)試環(huán)境對(duì)測(cè)試系統(tǒng)精度的影響,為壓裂器設(shè)計(jì)提供實(shí)驗(yàn)環(huán)境,現(xiàn)根據(jù)環(huán)境因子校準(zhǔn)理論研制了“高能氣體壓裂器性能測(cè)試平臺(tái)”,變野外現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)為室內(nèi)實(shí)驗(yàn)考核,縮短儀器設(shè)備研制周期,提高研制質(zhì)量,其結(jié)構(gòu)如圖 3所示。

表2 射孔器內(nèi)壓力測(cè)試系統(tǒng)性能Table 2 Performance parameters in perforator internal pressure test system

圖3 油氣井模擬實(shí)驗(yàn)裝置的總體系統(tǒng)結(jié)構(gòu)Fig.3 Overall system structure of oil and gas well simulation experiment device

該模擬實(shí)驗(yàn)裝置主要由以下幾部分組成:

(1)高溫、超高壓容器。此容器的工作靜壓力最高為50 MPa(表壓),承受的脈沖壓力峰值最高為150 MPa(表壓),工作溫度最高為150℃。

(2)高能氣體雙脈沖發(fā)生器。能夠產(chǎn)生峰值達(dá)到150 MPa(表壓),時(shí)間間隔為毫秒級(jí)的高能氣體雙脈沖壓力信號(hào)。

(3)泵站、油路系統(tǒng)。用來(lái)向容器內(nèi)輸送傳壓介質(zhì),提供容器內(nèi)常壓至50 MPa(表壓)的壓力值要求。

(4)加熱系統(tǒng)及保溫措施。采用電阻絲對(duì)容器加熱,采用溫控系統(tǒng)對(duì)加熱和整個(gè)實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的溫度進(jìn)行控制,對(duì)容器包覆保溫層。

(5)標(biāo)準(zhǔn)壓力檢測(cè)系統(tǒng)和脈沖控制及P-t特性檢測(cè)、記錄系統(tǒng)。前者對(duì)多參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)的壓力傳感器進(jìn)行動(dòng)態(tài)特性檢測(cè)和標(biāo)定,后者包括3個(gè)經(jīng)過(guò)溯源性校準(zhǔn)的標(biāo)準(zhǔn)級(jí)壓力傳感器,其后連接有3個(gè)高精度電荷放大器和高精度瞬態(tài)波形記錄儀記下3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)P-t曲線,取其均值作為真值,實(shí)現(xiàn)對(duì)多參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行與實(shí)際使用環(huán)境相同的高壓、高溫條件下的動(dòng)態(tài)校準(zhǔn)。模擬井下環(huán)境試驗(yàn)平臺(tái)實(shí)物如圖4所示。

實(shí)驗(yàn)時(shí),將多參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)編程設(shè)置并上電,使壓力傳感器的傳壓孔和3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)壓力傳感器孔相對(duì),固定被校測(cè)試系統(tǒng),密封模擬油井。在雙脈沖壓力發(fā)生器中分別放入發(fā)射藥,通過(guò)泵路給模擬油井內(nèi)部加靜壓并對(duì)主體部分升溫,達(dá)到預(yù)定初始?jí)毫蜏囟群?通過(guò)定時(shí)系統(tǒng)對(duì)雙脈沖壓力發(fā)生器點(diǎn)火,多參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)觸發(fā)并記錄下壓力變化曲線。同時(shí),計(jì)算機(jī)采集卡記錄三路標(biāo)準(zhǔn)P-t曲線,取其均值作為真值,對(duì)多參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行校準(zhǔn)修正,實(shí)現(xiàn)一次對(duì)多參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行與實(shí)際使用環(huán)境相似的壓力、溫度條件下的動(dòng)態(tài)校準(zhǔn)。在不同溫度下對(duì)多參數(shù)測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行多次校準(zhǔn),分別求出各溫度下系統(tǒng)靈敏度[19-20]。

經(jīng)過(guò)多次實(shí)驗(yàn),得出用模擬油氣井裝置測(cè)得的校準(zhǔn)曲線如圖5所示,紅色曲線是3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)壓電傳感器測(cè)得數(shù)據(jù)的平均值。藍(lán)色曲線是P-T儀測(cè)得的數(shù)據(jù)。兩條曲線的相關(guān)性是0.999。由3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)壓電傳感器測(cè)得的數(shù)據(jù)處理,可知標(biāo)準(zhǔn)系統(tǒng)的最大峰值伸展不確定度為0.092 MPa。該靈敏度是經(jīng)過(guò)模擬應(yīng)用環(huán)境校準(zhǔn),修正了系統(tǒng)的溫度效應(yīng)的修正值。

4 壓裂器井下實(shí)測(cè)與分析

采用本設(shè)計(jì)測(cè)試系統(tǒng)在煤層氣井共進(jìn)行了4次測(cè)試,均可靠采集到數(shù)據(jù),圖6是典型的實(shí)測(cè)曲線。該煤層埋藏較淺,滲透率較低,含氣量較高,擬采用復(fù)合射孔對(duì)煤儲(chǔ)層進(jìn)行改造,通過(guò)實(shí)測(cè)該井壓裂過(guò)程的動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)來(lái)評(píng)價(jià)和分析作用效果。埋深 420～1 000 m,煤層厚度6 m,滲透率0.01×10-15～1.0× 10-15m2,解吸壓力2.5 MPa,含氣量10.8 m3/t。

圖6 某煤層氣井下復(fù)合射孔實(shí)測(cè)曲線Fig.6 Composite perforating measured curves in a coal-bed methane well

采用內(nèi)置式復(fù)合射孔器,射孔器每米16發(fā)射孔彈,相位90°,每發(fā)彈裝藥28 g RDX,射孔直徑12～16 mm,射孔深約1 m。射孔層位深度1 150 m,井內(nèi)液體為清水。射孔器總長(zhǎng)3 m,內(nèi)部裝壓裂藥為固體推進(jìn)劑,總質(zhì)量為3 kg。套管內(nèi)徑124.26 mm,壁厚7.72 mm。

井內(nèi)液體產(chǎn)生的靜壓為11.5 MPa。由圖6可知,復(fù)合射孔過(guò)程從時(shí)間上可以分為2個(gè)部分。開(kāi)始的部分t1脈沖是雷管起爆后,射孔彈內(nèi)部炸藥爆炸生成的氣體在射孔器內(nèi)部多次沖擊反射并沖出射孔孔眼到達(dá)環(huán)空液體中,形成不平衡的動(dòng)態(tài)壓力脈沖。這個(gè)過(guò)程可以稱為射孔過(guò)程,壓力峰值達(dá)到60 MPa,持續(xù)時(shí)間約為0.8 ms。

該射孔過(guò)程完成后到t2時(shí)刻,復(fù)合射孔器內(nèi)部火藥被點(diǎn)燃,爆燃的火藥產(chǎn)生大量高溫高壓氣體,該壓力使射孔器內(nèi)部和外部壓力迅速升高,由曲線可以看到燃燒持續(xù)時(shí)間10 ms,峰值壓力達(dá)到20 MPa。本次施工的壓裂峰值相對(duì)砂巖等含油層來(lái)講偏低很多,主要原因是煤層硬度低、脆性大,容易起裂,同時(shí)在爆燃過(guò)程煤層中端、面割理使高能氣體大量濾失,使得峰值壓力較低。

5 結(jié) 論

(1)高能氣體壓裂器性能測(cè)試系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案有效,設(shè)計(jì)由環(huán)空多參數(shù)測(cè)試儀和射孔槍內(nèi)壓力測(cè)試儀組成,主要測(cè)試環(huán)空壓力、溫度、加速度以及射孔器內(nèi)的壓力等參數(shù),這些參數(shù)對(duì)于分析高能氣體壓裂器性能、研究壓裂機(jī)理,從而優(yōu)化開(kāi)采工藝是非常關(guān)鍵的。

(2)通過(guò)井下實(shí)時(shí)實(shí)況測(cè)試的典型數(shù)據(jù)可以看出,受煤層特殊的地質(zhì)構(gòu)造的強(qiáng)烈影響,煤層氣井壓裂的峰值壓力偏低為20 MPa,持續(xù)時(shí)間較短,小于10 ms,可進(jìn)一步提高壓裂規(guī)模和效果。

(3)針對(duì)煤層氣的特點(diǎn),應(yīng)以大量實(shí)測(cè)性能參數(shù)為依據(jù),進(jìn)一步開(kāi)展增大壓裂規(guī)模、裂縫延伸和不閉合條件等研究,對(duì)探索適合我國(guó)煤層氣經(jīng)濟(jì)開(kāi)采的有效技術(shù)具有重要意義。

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Experimental study on the performance test system of high energy gas fracturing apparatus in coal-bed methane extraction

MA Tie-hua1,2,CUI Chun-sheng1,2,XIAO Wen-cong1,2

(1.National Key Laboratory of Electronic Measurement Technology,North University of China,Taiyuan 030051,China;2.Education Ministry Key Laboratory of Instrumentation Science&Dynamic Measurement,North University of China,Taiyuan 030051,China)

Due to the special geological characteristics of coal-bed methane occurrence,there are a lot potential for improving the high energy gas fracturing technology,which is currently applied in coal-bed methane production.The basic data must be collected to support the research and development on the high energy gas fracturing apparatus and the optimization of fracturing process in coal-bed methane extraction.Also,an information retrieval platform was established for studying the performance and mechanism of high energy gas fracturing apparatus and a fracturing multi-parameter testing and calibration system was developed.The test range achieved at 150 MPa in the annulus,and 1 000 MPa in the perforating gun.Working temperature ranged from-20 to 150℃.The calibration system can simulate the high temperature and high pressure environment(150℃,static pressure 50 MPa,dynamic pressure 150 MPa)in downhole.The authors analyzed the effect of high energy gas fracturing process according to the annulus pressure data.The study indicate that the high energy gas fracturing performance test system is suitable for fracture apparatus optimization and dynamic parameter acquisition.

high-energy gas fracturing apparatus;coal-bed methane;information retrieval system;dynamic test

P618.11

A

0253-9993(2014)09-1857-05

2014-04-16 責(zé)任編輯:常 琛

山西省煤層氣聯(lián)合研究基金資助項(xiàng)目(2013012010);2014年山西省回國(guó)留學(xué)人員科研資助項(xiàng)目(2014-052)

馬鐵華(1964—),男,山西交城人,教授,博士生導(dǎo)師。Tel:0351-3922132,E-mail:matiehua@nuc.edu.cn

馬鐵華,崔春生,肖文聰.煤層氣井高能氣體壓裂器性能測(cè)試系統(tǒng)的研究[J].煤炭學(xué)報(bào),2014,39(9):1857-1861.

10.13225/j.cnki.jccs.2014.8016

Ma Tiehua,Cui Chunsheng,Xiao Wencong.Experimental study on the performance test system of high energy gas fracturing apparatus in coal-bed methane extraction[J].Journal of China Coal Society,2014,39(9):1857-1861.doi:10.13225/j.cnki.jccs.2014.8016