陳星光
(中煤科工集團重慶設計研究院有限公司,重慶 400016)
某邊坡位于攀枝花市,為修建公路開挖后形成的人工邊坡,該邊坡擬分4階開挖。開挖至第3階臺階時,邊坡頂部產(chǎn)生裂縫,坡體整體失穩(wěn),發(fā)生大面積滑坡,嚴重危害坡腳在建道路,需及時進行治理。
攀枝花位于攀西大裂谷的中南段,屬于侵蝕、剝蝕的中山丘陵、山原峽谷地貌。項目所在地屬中低山斜坡地貌,原始地形為向南斜坡地形。
該邊坡擬4階開挖,第4級邊坡還未開挖完成。第1級邊坡高10.4 m,按1∶0.75坡率放坡,平臺寬2 m。第2級邊坡高8 m,按1∶0.75坡率放坡,平臺寬2 m。第3級邊坡高8 m,按1∶0.75坡率放坡,平臺寬2 m。第4級邊坡設計高度為8 m,按1∶0.75坡率放坡,現(xiàn)開挖至3 m高。
經(jīng)實地野外地質(zhì)調(diào)查及鉆探揭露評估區(qū)周邊地層為第四系全新統(tǒng)人工填筑土、下伏古生界前震旦系康定群基巖(Pt1d2)組成,地層巖性主要為:素填土,花崗混合巖(Pt1d2)。
本次計算運用傳遞系數(shù)法進行邊坡穩(wěn)定性及剩余下滑推力計算。
1)邊坡穩(wěn)定性計算公式。
其中,Rn=[(Wn(1 - ru)cosαn- Asinαn)- RDn]tgφiCnLn;Tn=Wn(sinαn+Acosαn)+TDn。
式中:ψj——第i塊的剩余下滑力傳遞至第i+1塊時的傳遞系數(shù)
(j=i),ψj=cos(αi-αi+1)-sin(αi-αi+1)tgφi+1;
Wi——第 i條塊的重量,kN/m;
Ci——第 i條塊內(nèi)聚力,kPa;
φi——第 i條塊內(nèi)摩擦角,(°);
Li——第 i條塊滑面長度,m;
αi——第 i條塊滑面傾角,(°);
A——地震加速度(重力加速度g);
Kj——穩(wěn)定系數(shù)。
2)剩余下滑推力計算公式。
式中:ψ——傳遞系數(shù),ψ=cos(αi-1-αi)-sin(αi-1-αi)·tanφi;
Ti——下滑力,Ti=Wisinαi+Acosαi;
Ri——抗滑力,Ri=Wi(cosαi- Asinαi)+CiLi;
Pi——第 i條塊推力,kN/m;
Pi-1——第 i條塊的剩余下滑力,kN/m;
Wi——第 i條塊的重量,kN;
Ci——第 i條塊的內(nèi)聚力,kPa;
ψi——第 i條塊的內(nèi)摩擦角,(°);
Li——第 i條塊長度,m;
αi——第 i條塊滑面傾角,(°);
A——地震加速度(重力加速度g);
Ks——設計安全系數(shù)。
該滑坡已產(chǎn)生明顯滑動變形,取安全系數(shù)K=1.0,選取剖面1—1'和2—2'進行反算,滑帶土c,φ值的計算結果見表1。
表1 c,φ值反演計算結果表
綜合考慮類似工程經(jīng)驗及反演分析結果,滑帶土物理力學指標選取其平均值,其值如下:
天然狀態(tài):c=19.6 kPa,φ=17.5°;
飽和狀態(tài):c=16.1 kPa,φ=14.5°。
表2 邊坡穩(wěn)定系數(shù)成果表
擬采用放緩坡率+水泥砂漿封面對該滑坡進行治理。第1級邊坡按1∶1坡率放坡,平臺寬2 m。第2級邊坡按1∶1.25坡率放坡,平臺寬2 m。第3,4,5級邊坡按1∶1.75坡率放坡,平臺寬度均為2 m。為驗證滑坡的穩(wěn)定性,取1—1'剖面作為計算剖面進行穩(wěn)定性計算。參考相關規(guī)范確定該滑坡防治工程級別為Ⅲ級:
工況Ⅰ:自重為設計工況,工程設計安全系數(shù)取1.15;
工況Ⅱ:自重+暴雨為校核工況,工程設計安全系數(shù)取1.05;
工況Ⅲ:自重+地震為校核工況,工程設計安全系數(shù)取1.05。
經(jīng)計算,將1—1'剖面的穩(wěn)定系數(shù)及穩(wěn)定狀態(tài)成果列于表2。
針對該滑坡已出現(xiàn)滑動變形破壞,依據(jù)地勘資料及現(xiàn)場踏勘,滑坡在極限平衡狀態(tài)下,采用傳遞系數(shù)法反算求得滑坡的抗剪強度值,通過在滑坡主滑段卸載的方法治理滑坡。設計方案采用:放坡+坡面水泥砂漿封閉;坡頂、坡腳設置截排水系統(tǒng)。工程實踐表明,該項措施有效的控制了滑坡的滑動變形。
[1]DB 50 5029-2004,重慶市地質(zhì)災害防治工程設計規(guī)范[S].
[2]GB 50330-2002,建筑邊坡工程規(guī)范[S].
[3]DZ/T 0219-2006,滑坡防治工程設計與施工技術規(guī)范[S].
[4]李海光.新型支擋結構設計與工程實例[M].北京:人民交通出版社,2011.