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        曝氣沉砂除油池對污水廠脫氮除磷的影響

        2014-06-06 03:05:38鄧仁健張金松曲志軍
        關(guān)鍵詞:工藝

        鄧仁健,張金松,呂 偉,曲志軍

        (1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)深圳研究生院環(huán)境科學(xué)與工程研究中心,518055 廣東深圳;2.湖南科技大學(xué)土木工程學(xué)院,411201 湖南湘潭;3.深圳市水務(wù)(集團(tuán))有限公司,518030 廣東 深圳)

        曝氣沉砂除油池對污水廠脫氮除磷的影響

        鄧仁健1,2,張金松1,3,呂 偉3,曲志軍3

        (1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)深圳研究生院環(huán)境科學(xué)與工程研究中心,518055 廣東深圳;2.湖南科技大學(xué)土木工程學(xué)院,411201 湖南湘潭;3.深圳市水務(wù)(集團(tuán))有限公司,518030 廣東 深圳)

        為準(zhǔn)確評價曝氣沉砂除油池對城市污水廠脫氮除磷的影響,從水質(zhì)特征、出水污染物濃度、去除效率、活性污泥組成、產(chǎn)泥量、物質(zhì)平衡等角度,全方面考察具有長水力停留時間(大于10 min)的曝氣沉砂除油池預(yù)處理對后續(xù)生物處理工藝的影響,并與旋流沉砂池預(yù)處理進(jìn)行對比.結(jié)果表明:曝氣沉砂除油池預(yù)處理后,原水碳源損失比較嚴(yán)重,減小二級生化處理系統(tǒng)進(jìn)水的COD與TN比和COD與TP比,不宜在低碳氮比進(jìn)水的城市污水廠中使用;二級生化處理系統(tǒng)的TN和TP去除率分別下降了5.87%和10.22%;改變系統(tǒng)的活性污泥組成,使活性污泥中TN含量增加,而TP的含量減少.物質(zhì)平衡原理的工藝評價方法也表明曝氣沉砂除油池預(yù)處理會減小二級生化處理可利用碳源.具有長水力停留時間的曝氣沉砂除油池預(yù)處理對城市污水廠脫氮除磷有負(fù)面影響.

        曝氣沉砂除油池;工藝評價;物質(zhì)平衡;脫氮除磷;城市污水廠

        我國南方城市污水具有砂石和油脂含量高的特點(diǎn),因此,具有洗砂、沉砂、去除油污和浮渣等多功能的曝氣沉砂除油池應(yīng)用較多[1-2].目前,曝氣沉砂池的研究主要集中在沉砂與洗砂的效果[3-4]、除油[2]、池型[5]及維護(hù)運(yùn)行管理[6]等方面.卞子敏等[7]利用小試實(shí)驗(yàn)研究了曝氣沉砂池對后續(xù)生化處理工藝的影響,認(rèn)為在曝氣3 min的條件下不會對后續(xù)工藝產(chǎn)生影響,但缺少實(shí)際工程檢驗(yàn)和評價.而具有長曝氣時間(大于10 min)和高氣水比的曝氣沉砂除油池在該方面的研究少見報道.

        在實(shí)際污水廠中,可以通過考察出水污染物濃度、去除效率和能耗等方法評價預(yù)處理工藝對后續(xù)處理工藝的影響,但是由于重要數(shù)據(jù)難以獲取或缺失、誤差大、水樣代表性差等多方面原因,其評價結(jié)果較片面[8],同時不利于整個污水廠的工藝優(yōu)化控制和運(yùn)行管理[9-10].本文從水質(zhì)特征、出水污染物濃度、去除效率、活性污泥組成和產(chǎn)泥量等方面多角度考察了曝氣沉砂除油池預(yù)處理對后續(xù)處理工藝脫氮除磷的影響,利用物質(zhì)平衡和數(shù)據(jù)調(diào)和技術(shù)[10-11]給予檢驗(yàn).以期為曝氣沉砂除油池在城市污水廠的設(shè)計、運(yùn)行管理等方面提供參考.

        1 實(shí)驗(yàn)

        1.1 實(shí)驗(yàn)污水廠

        研究污水廠的二級處理工藝為7池改良序批式 反 應(yīng) 器 (modified sequencing batch reactor,MSBR),該工藝原理和運(yùn)行方式詳見文獻(xiàn)[12],設(shè)計規(guī)模為 12.0×104m3·d-1.工藝流程如圖 1所示,污水經(jīng)過提升泵站后進(jìn)入旋流沉砂池(PG),然后進(jìn)入MSBR池(1~7單元),出水消毒后排入附近的水體;MSBR工藝1、3、5和7單元的排渣廢水回流至進(jìn)水泵房(流量Q1約600~1 000 m3·d-1,污泥質(zhì)量濃度為400~12 000 mg·L-1不等).該污水廠運(yùn)行兩年后發(fā)現(xiàn)原水中常含有大量砂石和油類物質(zhì),因此,將旋流沉砂改造成具有除油功能的曝氣沉砂除油池(AGDT),并關(guān)停旋流沉砂池(PG,圖1虛線部分).曝氣沉砂除油池的設(shè)計規(guī)模為 12.0×104m3·d-1,分兩格,設(shè)計停留時間為11.3 min.

        圖1 工藝流程圖

        1.2 實(shí)驗(yàn)方法

        實(shí)驗(yàn)分兩個階段,第一階段為5~6月,污水廠按照“旋流沉砂池+MSBR工藝”運(yùn)行(簡稱第一階段,Run 1);7月曝氣沉砂除油池開始運(yùn)行,一個月后基本穩(wěn)定,第二階段實(shí)驗(yàn)開始,時間為8~9月,污水廠按照“曝氣沉砂除油池+MSBR工藝”運(yùn)行(簡稱第二階段,Run 2).實(shí)驗(yàn)開始前一個月及期間污水廠的工藝運(yùn)行參數(shù)盡可能保持恒定.根據(jù)文獻(xiàn)[10]提出的物質(zhì)平衡方法及數(shù)據(jù)調(diào)和技術(shù)對進(jìn)水、出水、排泥量等相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行了收集整理.

        1.3 分析方法

        在考慮進(jìn)水流量和設(shè)計停留時間的基礎(chǔ)上,每隔3~5 d取旋流沉砂池和曝氣沉砂除油池前后的瞬時水樣測定COD、溶解性COD(SCOD)、TN、TP、SS、含沙量和含油量;每天取進(jìn)出水24 h混合樣測定 SS、COD、TN、NH+4-N和TP等指標(biāo);每兩天取MSBR工藝好氧池的瞬時污泥樣測定SVI30、MLSS、MLVSS;每兩天取脫水后的污泥樣測定含水率和VSS;取5月12日、5月28日、6月10日、6月18日、8月12日、8月20日、9月5日和9月22日(均為晴天)的剩余污泥脫水后24 h污泥混合樣測定TN、TP、COD和MLVSS.以上分析均按照國家標(biāo)準(zhǔn)[13]進(jìn)行,相關(guān)的進(jìn)水量、出水量、排泥量、回流量、曝氣量等數(shù)據(jù)均取自在線儀表.

        1.4 物質(zhì)平衡計算方法

        1.4.1 磷平衡計算方法

        進(jìn)出水的TP平衡采用式(1)計算:

        式中:Minf,TP,Mgtr,TP,Meff,TP,Mwas,TP分別為進(jìn)水、沉砂池去除、出水排放及污泥排放的TP量,其中Mwas,TP=fP× ρMLVSS× Vwas,fP為剩余污泥中磷的質(zhì)量分?jǐn)?shù),g·g-1;Vwas為剩余污泥排放的體積.

        1.4.2 氮平衡計算方法

        進(jìn)出水的TN平衡采用式(2)計算:

        式 中:Minf,TN,Mgtr,TN,Meff,TN,Mwas,TN、Mdenit,TN分 別為進(jìn)水、沉砂池去除、出水排放、污泥排放及反硝化的TN量,其中Mwas,TN=fN× ρMLVSS× Vwas,fN為剩余污泥中氮的質(zhì)量分?jǐn)?shù),g·g-1.

        1.4.3 COD 平衡計算方法

        進(jìn)出水的COD平衡采用式(3)計算:

        2 結(jié)果及討論

        2.1 曝氣沉砂除油池的沉砂除油效率

        曝氣沉砂除油池的沉砂效率與氣水比、池型、水力停留時間等因素有關(guān)[4].污水廠實(shí)際處理量在 5.0 萬~8.5 萬 m3·d-1,曝氣沉砂除油池曝氣時間在 16.0 ~ 27.1 min,氣水比為 0.15.第二階段,該池的沉砂率、沉砂有機(jī)物質(zhì)量分?jǐn)?shù)和油脂去除率分別為 (85.9± 8.8)%、(1.6± 1.5)% 和(71.7±35.5)%(表 1),可見該工藝的沉砂、洗砂效果良好,其沉砂效率遠(yuǎn)高于現(xiàn)代曝氣沉砂池至少去除75%粒徑大于等于0.15 mm砂的設(shè)計要求[1];同時,除砂率與處理水量有較好的負(fù)相關(guān)性(R2=0.69,相關(guān)數(shù)據(jù)未給出).但除油效果不穩(wěn)定,可能與實(shí)驗(yàn)期間進(jìn)水中油脂含量不高及波動較大有關(guān).

        表1 曝氣沉砂除油池的沉砂、洗砂和除油效果 %

        2.2 對二級生化處理進(jìn)水水質(zhì)的影響

        進(jìn)水水質(zhì)特征會影響生化處理系統(tǒng)的處理效果[8].實(shí)驗(yàn)期間,不同沉砂池預(yù)處理前后水質(zhì)特征及變化見表2.第一階段預(yù)處理后水質(zhì)特征未發(fā)生明顯變化;但第二階段預(yù)處理后,COD由236.5減小至205.8 mg·L-1,去除率為 13.0%,SCOD 去除率高達(dá)24.2%(可認(rèn)為是RSCOD),COD與TN比和COD與 TP比分別由10.0和 65.7減小至8.9和60.4,水質(zhì)特征發(fā)生了較明顯的變化,碳源損失較長,高于文獻(xiàn)[7]的結(jié)果.原因可能是:① 曝氣時間(16.0~27.1 min)較長;② 該工藝存在大量的浮渣及污泥脫水上清液回流(圖1中Qp),使曝氣沉砂除油池異養(yǎng)菌濃度較高;③ 曝氣沉砂除油池中DO濃度較高.可見,曝氣沉砂除油池不宜在低碳氮比進(jìn)水的城市污水廠中使用.但COD與TN比和COD與TP比仍較高(8.9和60.4,表2),碳源充足,該預(yù)處理是否會對系統(tǒng)的脫氮除磷產(chǎn)生影響,有待從其他方面進(jìn)一步分析論證.當(dāng)氣水比在0.10~0.20時,曝氣沉砂除油池曝氣溝和除油溝的DO分別在1.0~3.5和0.8~1.7 mg·L-1變 化, 出 口 處 DO 在0.5~1.0 mg·L-1,二級生化處理厭氧池進(jìn)水口DO 低于 0.2 mg·L-1(0.08~ 0.13 mg·L-1).可見,曝氣沉砂除油池的DO未對厭氧池的厭氧環(huán)境產(chǎn)生明顯影響.

        表2 原水及沉砂池處理后的水質(zhì)特征

        2.3 對出水水質(zhì)和去除率的影響

        圖2和表3給出了兩個階段各污染物的進(jìn)出水質(zhì)量濃度和去除效率.兩個運(yùn)行階段出水SS、COD及去除率沒有明顯區(qū)別.在 TN(24.7與23.6 mg·L-1)和 TP(3.2 與 3.6 mg·L-1)進(jìn)水質(zhì)量濃度相近的條件下,第二階段出水TN比第一階段高0.99 mg·L-1,TN 去除率減小了5.96%(表3);第二階段出水 TP比第一階段高0.42 mg·L-1,TP 去除率減小了 10.50%(表 3).由于污水廠第一和第二階段的主要工藝參數(shù)(污泥回流比、污泥齡和DO等)相近,可推測脫氮除磷效率下降與曝氣沉砂除油池運(yùn)行有關(guān),這與文獻(xiàn)[7]的結(jié)論不同,可能是本研究的曝氣時間長且排渣回流流量大等原因.

        圖2 不同運(yùn)行條件下系統(tǒng)各污染物去除效率

        表3 第一階段和第二階段水廠出水水質(zhì)和污染物去除效率

        2.4 對污泥特性組成的影響

        表4給出了兩個階段污泥組成成分及特征值.污泥樣品均取自好氧池,假設(shè)污泥完全被礦化和磷酸鹽均被生物質(zhì)吸收,MLSS在兩個實(shí)驗(yàn)階段存在差別不會對評價結(jié)果產(chǎn)生影響[8].表4中各指標(biāo)實(shí)測值均在典型值范圍內(nèi)[11,14],代表性較高.兩個實(shí)驗(yàn)階段污泥齡接近且穩(wěn)定,MLVSS與MLSS比分別為0.35和0.41,說明曝氣沉砂除油池會減小二級處理工藝的無機(jī)負(fù)荷,SVI從29上升到44也可證實(shí)該觀點(diǎn).與第一階段相比,第二階段的COD與MLVSS 比(1.36 到 1.38)和 TN 與 COD 比(0.085到0.090)均升高,而 TP與 COD比卻減小了(0.038到0.036),表明曝氣沉砂除油池預(yù)處理后會改變水質(zhì)組成,進(jìn)而影響系統(tǒng)的活性污泥組成(表4):TN含量增加,而TP的含量減少,這種改變在活性污泥數(shù)學(xué)1號模型[14-15]和文獻(xiàn)[15]得到了證實(shí),但是否會影響活性污泥的活性和微生物種群結(jié)構(gòu)分布有待進(jìn)一步研究.

        表4 第一階段和第二階段活性污泥的組成及比例

        2.5 基于物質(zhì)平衡的影響評價

        根據(jù)式(1)~(3)對第一、二階段污水廠進(jìn)出水的COD、TP和TN進(jìn)行了物質(zhì)平衡分析,結(jié)果見表5.COD平衡結(jié)果表明:兩個階段COD被氧化去除率分別為 41.93%和 37.83%,而文獻(xiàn)[8,11]分別為11%和26%,說明后置反硝化碳源不足是MSBR工藝(“A/O+SBR”運(yùn)行模式)脫氮效率低的原因之一,與王闖等[16]的研究結(jié)論相同;但曝氣沉砂除油池會比旋流沉砂池多去除9.5%的COD,使系統(tǒng)的產(chǎn)泥量比第一階段減少了6.8%;該工藝氧化有機(jī)物需氧量也高于其他工藝;第二階段比第一階段用于反硝化的COD降低了4.21%(表5),使系統(tǒng)的脫氮效率下降.TN平衡也證明了該觀點(diǎn):由于用于反硝化的COD減小了4.21%,第二階段反硝化效率下降了10.02%,但更多的TN(3.85%)通過污泥排放得到去除,TN去除率降低了 5.87%(表 5).由于進(jìn)水中RSCOD在曝氣沉砂池中被過多氧化,剩余污泥中磷的質(zhì)量濃度減少了7.6 mg·L-1(表4),在第二階段比第一階段有效排泥量只減少了5.5%情況下(相關(guān)統(tǒng)計數(shù)據(jù)未給出),TP去除率卻下降了10.22%.上述平衡分析表明,曝氣沉砂除油池預(yù)處理后TN和TP去除效率分別下降了5.87%和10.22%,與 2.3 節(jié)評價結(jié)果(5.96%和 10.50%)有微小的差別,由于物質(zhì)平衡的評價方法對數(shù)據(jù)進(jìn)行調(diào)和,其結(jié)果更可靠和全面[8].此外,曝氣沉砂除油池預(yù)處理減小了二級生化處理可利用碳源,進(jìn)而影響處理系統(tǒng)的脫氮除磷效率,因此,設(shè)計和運(yùn)行過程中如何減小碳源損失是必須考慮的問題.本研究中,較長的曝氣時間(16.0~27.1 min)、高DO及大量的排渣回流等原因綜合使該污水廠的曝氣沉砂除油池相當(dāng)于一個具有曝氣功能的初沉池,大量研究[17-19]表明初沉池對城市污水廠的脫氮除磷是有負(fù)面影響,這與本文的研究結(jié)論吻合.為了減小曝氣沉砂除油池發(fā)生生化反應(yīng),該污水廠需要加強(qiáng)MSBR工藝1、3、5和7單元的排渣回流管理;在今后的曝氣沉砂除油池的設(shè)計中應(yīng)慎重選擇設(shè)計水力停留時間.

        表5 不同預(yù)處理?xiàng)l件下COD、TN和TP物質(zhì)平衡計算

        3 結(jié) 論

        1)曝氣沉砂除油池預(yù)處理會造成碳源損失嚴(yán)重,且會減小二級生化進(jìn)水COD與TN比和COD與TP比,不宜在低碳氮比進(jìn)水的城市污水廠中使用;當(dāng)氣水比為0.10~0.20時,曝氣沉砂除油池預(yù)處理未對厭氧池的厭氧環(huán)境產(chǎn)生明顯影響.

        2)在水力停留時間為 16.0~27.1 min 時,曝氣沉砂除油池預(yù)處理不會影響系統(tǒng)的COD、SS去除率,但TN和TP去除率分別下降了5.87%和10.22%,對后續(xù)生化處理的脫氮除磷有一定影響.

        3)較長的水力停留時,經(jīng)曝氣沉砂除油池預(yù)處理后,會改變系統(tǒng)的活性污泥組成,使活性污泥中TN含量增加,TP含量減少,但是否會影響活性污泥的活性和微生物種群結(jié)構(gòu)分布有待進(jìn)一步研究.

        4)在本研究條件下,物質(zhì)平衡結(jié)果表明,曝氣沉砂除油池預(yù)處理減小了二級生化處理可利用碳源,進(jìn)而影響處理系統(tǒng)的脫氮除磷效率,設(shè)計和運(yùn)行過程中如何減小碳源損失是必須考慮的問題.

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        The effect of aerated grit and degreasing tank on full-scale WWTP nutrient and phosphorous removal performance

        DENG Renjian1,2,ZHANG Jinsong1,3,Lü Wei3,QU Zhijun3

        (1.Environmental Science and Engineering Research Center,Harbin Institute of Technology Shenzhen Graduate School,518055 Shenzhen,Guangdong,China;2.School of Civil Engineering,Hunan University of Science and Technology,411201 Xiangtan,Hunan,China;3.Shenzhen Water(Group)Co.Ltd.,518030 Shenzhen,Guangdong,China)

        To evaluate the effect of aerated grit and degreasing tank(AGDT)with long hydraulic retention time(>10 min)on nutrient and phosphorous removal performance at municipal wastewater treatment plant(WWTP),influent characteristics,effluent quality,removal efficiencies,activated sludge characteristics and composition,as well as performance assessment based on mass balance evaluation,were investigated in a fullscale WWTP.The experimental results showed that:Compared with Pista grid pre-treatment,AGDT pretreatment was unsuitable to be used in WWTP with low C/N rate wastewater because it consumed more carbon source and led to decrease of effluent COD/TN/TP rates;The total nitrogen(TN)removal efficiency and total phosphorus(TP)removal efficiency decreased 5.87%and 10.22%;The activated sludge characteristics and composition were changed with TN content increased and TP content reduced;Mass balance evaluation approach also showed that the available carbon source was decreased in secondary biochemical treatment after AGDT pre-treatment.Therefore,the effect of AGDT with long hydraulic retention time(>10 min)on fullscale WWTP nutrient and phosphorous removal performance was negative.

        aerated grit and degreasing tank(AGDT);process assessment;mass balance;nitrogen and phosphorus removal;municipal wastewater treatment plant

        X703.1

        A

        0367-6234(2014)02-0049-06

        2012-12-26.

        深圳水務(wù)(集團(tuán))有限公司自選課題;深圳市人居環(huán)境委員會課題.

        鄧仁健(1980—),男,博士研究生,講師;

        張金松(1963—),男,教授,博士生導(dǎo)師.

        張金松,zhangjinsong@waterchina.com.

        (編輯 劉 彤)

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