楊 昭，張 馨，史永征

燃?xì)鈾C熱泵熱水器季節(jié)運行模式及其性能實驗

楊 昭1，張 馨1，史永征2

(1. 天津大學(xué)機械工程學(xué)院，天津 300072；2. 供熱供燃?xì)馔L(fēng)及空調(diào)工程北京市重點實驗室，北京 100089)

針對燃?xì)鈾C熱泵熱水器在全年制取生活熱水的同時可滿足對建筑冬季供暖夏季供冷的需求，對系統(tǒng)不同季節(jié)運行模式下的性能進行了實驗研究，并利用季節(jié)一次能源利用率(SPER)的評價方法對系統(tǒng)性能進行評價．結(jié)果表明：夏季供冷兼制生活熱水模式下，系統(tǒng)SPER為2.16，比單純制取生活熱水模式季節(jié)性能提高了46.9%；春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式下，轉(zhuǎn)速為1,000,r/min時系統(tǒng)SPER最高為1.99；冬季供暖兼制生活熱水模式下，系統(tǒng)SPER為1.82，比單純制取生活熱水模式季節(jié)性能提高了15.9%．

燃?xì)鈾C熱泵熱水器；季節(jié)運行模式；季節(jié)一次能源利用率

隨著環(huán)境污染、資源緊缺、全球變暖等問題的日趨嚴(yán)重，降低建筑能耗、發(fā)展節(jié)能減排技術(shù)越來越受到關(guān)注．如今，熱水能耗約占建筑能耗的1/3，因此對高效節(jié)能熱水器的研究已然成為當(dāng)前行業(yè)的研究熱點之一[1-2]．熱泵熱水器相對于燃?xì)鉄崴?、電熱水器、太陽能熱水器等傳統(tǒng)的熱水器具有高效節(jié)能、安全、環(huán)保等眾多優(yōu)點，目前已有大量研究，并被廣泛應(yīng)用[3-7]．

燃?xì)鈾C熱泵熱水器[8-9]是由燃?xì)鈾C驅(qū)動的熱泵熱水器，具有高效、節(jié)能、環(huán)保、易調(diào)節(jié)的特點．與電動熱泵熱水器相比具有更高的一次能源利用率，并且，系統(tǒng)可回收燃?xì)獍l(fā)動機余熱，利用回收的余熱可制取較熱泵熱水器更高溫度的熱水．此外，系統(tǒng)可擺脫對電網(wǎng)的依賴，同時可實現(xiàn)變?nèi)萘空{(diào)節(jié)，能很好地適應(yīng)負(fù)荷變化，因此受到廣泛關(guān)注．文獻[10-11]對燃?xì)鈾C熱泵熱水器的瞬態(tài)性能進行了實驗研究．Yang等[10]對燃?xì)鈾C熱泵熱水器在冬季工況下系統(tǒng)的性能進行模擬和實驗研究，并利用COP與PER的評價方法分析了發(fā)動機轉(zhuǎn)速、水流量、環(huán)境溫度等因素對系統(tǒng)瞬態(tài)性能的影響．德國學(xué)者Elgendy等[11]利用PER對燃?xì)鈾C熱泵熱水器在制冷模式下的瞬態(tài)性能進行了實驗研究．研究表明，系統(tǒng)PER隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速升高而降低，隨著蒸發(fā)器進水溫度的升高而升高．

燃?xì)鈾C熱泵熱水器，實現(xiàn)對建筑全年全天候供生活熱水的同時，可滿足夏季供冷、冬季供暖的需求．然而，目前國內(nèi)外對其季節(jié)運行模式及季節(jié)性能的研究甚少．筆者以天津地區(qū)為實驗地點，為提高系統(tǒng)的性能，采用一次加熱式與循環(huán)加熱式相結(jié)合的加熱熱水方式，設(shè)計了3種不同季節(jié)燃?xì)鈾C熱泵熱水器的運行模式，通過實驗研究，對不同運行模式下系統(tǒng)的季節(jié)性能進行分析，并與單純制生活熱水模式系統(tǒng)季節(jié)性能進行了比較．

1 燃?xì)鈾C熱泵熱水器系統(tǒng)

1.1 實驗系統(tǒng)簡介

燃?xì)鈾C熱泵熱水器系統(tǒng)是利用天然氣(汽油)等燃料為系統(tǒng)供能，主要包括3個子系統(tǒng)：燃?xì)鈾C熱泵系統(tǒng)、余熱回收系統(tǒng)和熱水循環(huán)系統(tǒng)．燃?xì)鈾C熱泵熱水器實驗樣機見圖1．

圖1 燃?xì)鈾C熱泵熱水器樣機Fig.1 Model machine of gas engine-driven heat pump water heater

燃?xì)鈾C熱泵系統(tǒng)以R134a為制冷劑，通過內(nèi)燃機將燃料的熱能轉(zhuǎn)化為機械能來驅(qū)動壓縮機做功，熱泵系統(tǒng)以室外空氣或冷凍水為熱源，通過冷凝器對熱水第1次加熱．

余熱回收系統(tǒng)主要由缸套換熱器、煙氣換熱器、余熱換熱器等組成，該系統(tǒng)利用余熱換熱器將從缸套和煙氣中回收的熱量對熱水第2次加熱．

熱水循環(huán)系統(tǒng)主要由空調(diào)回水水箱、空調(diào)供水水箱、生活熱水水箱等構(gòu)成．供熱季節(jié)：空調(diào)供、回水水箱中的冷卻水流經(jīng)燃?xì)鉄岜孟到y(tǒng)的冷凝器為房間提供熱源；供冷季節(jié)：空調(diào)供、回水水箱中的冷凍水流經(jīng)燃?xì)鉄岜孟到y(tǒng)的蒸發(fā)器為房間提供冷源．生活熱水水箱用來保溫并儲存系統(tǒng)制得的生活熱水．

1.2 季節(jié)運行模式工作原理

圖2為多功能燃?xì)鉄岜脽崴鞴ぷ髟恚撓到y(tǒng)采用不同的運行模式以滿足不同季節(jié)建筑對生活熱水、供熱量和供冷量的需求．具體的工作模式可分為3種：夏季供冷兼制生活熱水模式、春／秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式、冬季供暖兼制生活熱水模式．各工作模式具體工作原理如下．

圖2 多功能燃?xì)鉄岜脽崴鞴ぷ髟鞦ig.2 Fundamental diagram of multifunctional gas engine-driven heat pump water heater

1) 夏季供冷兼制生活熱水模式

開閥A1、A2、C2、C3、D1、D2和D4，其他閥關(guān)閉，四通換向閥關(guān)閉狀態(tài)．此時板式換熱器C1為蒸發(fā)器，為房間提供冷量；板式換熱器C2為冷凝器，對來自空調(diào)回水水箱中的冷卻水加熱，經(jīng)過冷凝器一次加熱后的冷卻水注入生活熱水水箱，并通過余熱換熱器循環(huán)加熱直到所需水溫．

2) 春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式

開閥B1、B2、C1，其他閥關(guān)閉，四通換向閥開啟狀態(tài)．此時無需為房間提供冷、熱量，系統(tǒng)只需提供生活熱水．翅片換熱器E1為蒸發(fā)器，板式換熱器C1為冷凝器對自來水加熱，自來水分別流經(jīng)冷凝器和余熱換熱器一次加熱便得到所需溫度的生活熱水，注入生活熱水水箱．

3) 冬季供暖兼制生活熱水模式

開閥B1、B2、C2、C3、D1、D2、D3，其他閥關(guān)閉，四通換向閥開啟狀態(tài)．此時，翅片換熱器E1為蒸發(fā)器，板式換熱器C1為冷凝器，空調(diào)回水水箱中的冷卻水經(jīng)過冷凝器加熱后將得到的低溫?zé)崴⑷肟照{(diào)供水水箱，空調(diào)供水水箱中的低溫?zé)崴徊糠譃榭照{(diào)末端供水，用來給房間供暖；另一部分注入生活熱水水箱中，生活熱水水箱中的熱水通過余熱換熱器進行循環(huán)加熱，以得到所需溫度的生活熱水．

1.3 季節(jié)性能計算

燃?xì)鈾C熱泵熱水器具有高效節(jié)能的優(yōu)點，與單純制熱水的燃?xì)鉄岜脽崴飨啾?，可顯著提高系統(tǒng)的一次能源利用率，為了更實際地評價燃?xì)鈾C熱泵熱水器的性能，本研究采用季節(jié)一次能源利用率(seasonal primary energy ratio，SPER)對系統(tǒng)進行評價．

夏季供冷兼制生活熱水模式，系統(tǒng)的季節(jié)一次能源利用率為

式中：SPERs為夏季系統(tǒng)一次能源利用率；Qc為夏季系統(tǒng)總供冷量，kW；Qw1為夏季制取生活熱水總制熱量，kW；W1為夏季總能耗，kW；Qcj為在j溫區(qū)系統(tǒng)制冷量，kW；Qw1j為在j溫區(qū)系統(tǒng)制取生活熱水的制熱量，kW；W1j為在j溫區(qū)系統(tǒng)單位時間能耗，kW；τ1j為夏季j溫區(qū)的發(fā)生時間，h．

冬季供暖兼制生活熱水模式，系統(tǒng)的季節(jié)一次能源利用率為

式中：SPERw為冬季系統(tǒng)一次能源利用率；Qh為冬季系統(tǒng)總供熱量，kW；Qw2為冬季制取生活熱水總制熱量，kW；W2為冬季總能耗，kW；Qhj為冬季在j溫區(qū)系統(tǒng)的制熱量，kW；Qw2j為冬季在j溫區(qū)系統(tǒng)制取生活熱水的制熱量，kW；W2j為冬季在j溫區(qū)系統(tǒng)單位時間能耗，kW；τ2j為冬季j溫區(qū)的發(fā)生時間，h．

春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式，系統(tǒng)的季節(jié)一次能源利用率為

式中：SPERsa為春/秋季節(jié)系統(tǒng)季節(jié)一次能源利用率；PERj為春/秋季節(jié)在j溫區(qū)系統(tǒng)的一次能源利用率；ηj為春/秋季節(jié)在j溫區(qū)系統(tǒng)運行時間占總運行時間百分比．

參考GB/T 7725—2004[12]，制冷、制熱季節(jié)需要供冷、供熱的各溫度發(fā)生時間如表1所示．

表1 制冷、制熱季節(jié)各溫度發(fā)生時間Tab.1 Occurrence time of different temperature in cooling and heating season

2 實驗結(jié)果與討論

以上所述的燃?xì)鈾C熱泵熱水器季節(jié)性能實驗所對應(yīng)的環(huán)境溫度區(qū)間如下．

(1)夏季供冷兼制生活熱水模式環(huán)境溫度區(qū)間為：23～41,℃．

(2)春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式環(huán)境溫度區(qū)間為：13～23,℃．

(3)冬季供暖兼制生活熱水模式環(huán)境溫度區(qū)間為：-5～13,℃．

實驗環(huán)境溫度點間隔為2,℃；實驗地點為天津大學(xué)熱能研究所．實驗設(shè)備配備調(diào)溫水箱和恒溫水箱，在調(diào)溫水箱中可通過電加熱器或制冷設(shè)備對水箱中水溫進行自動調(diào)節(jié)，達到實驗溫度后注入恒溫水箱以滿足實驗時對不同進水溫度的需求；在不同工況下系統(tǒng)的出水溫度通過調(diào)節(jié)冷卻水(或冷凍水)流量進行控制，以滿足實驗條件要求．不同運行模式下，實驗系統(tǒng)進、出水溫度要求及加熱熱水方式分別如下．

(1) 夏季供冷兼制生活熱水模式．空調(diào)末端供水溫度為7,℃，空調(diào)末端回水溫度為12,℃．自來水進水溫度為24,℃，得到生活熱水溫度為60,℃，系統(tǒng)采用一次加熱式與循環(huán)加熱式相結(jié)合的方式加熱熱水.

(2) 春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式．冷凝器進水溫度為15,℃，余熱換熱器出水溫度為60,℃，系統(tǒng)采用一次加熱式加熱熱水．

(3) 冬季供暖兼制生活熱水模式．冷凝器進水溫度為22,℃，冷凝器出口水溫為40,℃，采用一次加熱式加熱熱水．余熱換熱器進水溫度為40,℃，得到生活熱水溫度為60,℃，采用循環(huán)加熱式加熱熱水．

該模式下冷凝器進水由自來水和空調(diào)末端回水兩部分組成，其中冬季自來水實驗溫度為9,℃用來補充生活熱水，空調(diào)末端回水溫度為35,℃．冷凝器進水溫度由生活熱水流量占冷凝器進水流量的百分比決定，本實驗取50%，實驗過程中系統(tǒng)通過調(diào)節(jié)發(fā)動機轉(zhuǎn)速實現(xiàn)變?nèi)萘空{(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)范圍為：1,000～2,200,r/min．

數(shù)據(jù)采集：溫度采集主要采用分度號為T的熱電偶，測量精度為±0.2,℃；流量采集由智能渦輪流量計F1實時測量，型號為LWY-25E，測量精度為測量數(shù)值的±0.5%．

2.1 夏季供冷兼制生活熱水模式季節(jié)性能

夏季供冷兼制生活熱水模式下，系統(tǒng)利用冷凍水供冷的同時制取生活熱水，系統(tǒng)以冷凍水為熱源，系統(tǒng)瞬態(tài)性能受環(huán)境溫度間接影響，受發(fā)動機轉(zhuǎn)速直接影響．圖3為系統(tǒng)制冷量和制取生活熱水制熱量隨發(fā)動機轉(zhuǎn)速的變化情況．

圖3 制冷量和制取生活熱水制熱量隨轉(zhuǎn)速的變化Fig.3 Variation of cooling capacity and hot waterpreparing capacity at different rotating speeds

燃?xì)鈾C熱泵熱水器可通過改變發(fā)動機轉(zhuǎn)速以實現(xiàn)變?nèi)萘空{(diào)節(jié)，從而使系統(tǒng)滿足夏季不同環(huán)境溫度所對應(yīng)的房間冷負(fù)荷．圖4為不同環(huán)境溫度下，房間所需冷負(fù)荷、制取生活熱水制熱量、單位時間能耗以及發(fā)動機轉(zhuǎn)速的關(guān)系．

由于燃?xì)鈾C熱泵熱水器系統(tǒng)所能承受的最低轉(zhuǎn)速為1,000,r/min，因此，當(dāng)環(huán)境溫度較低(21～31,℃)時，系統(tǒng)提供的最小制冷量大于房間所需冷負(fù)荷時，系統(tǒng)需要在轉(zhuǎn)速為1,000,r/min下間斷運行，從而使系統(tǒng)制冷量正好滿足房間冷負(fù)荷．當(dāng)系統(tǒng)間斷運行時，為滿足房間冷負(fù)荷的需求，隨著環(huán)境溫度的升高，系統(tǒng)運行時間增加，因此制取生活熱水制熱量與單位時間能耗隨之增加，并與環(huán)境溫度大致成正比關(guān)系；當(dāng)系統(tǒng)連續(xù)運行時，隨著環(huán)境溫度的升高，為滿足房間冷負(fù)荷的需求，發(fā)動機轉(zhuǎn)速隨之升高，此時制取生活熱水制熱量與單位時間能耗隨之增加．根據(jù)圖4中的夏季工況下各實驗參數(shù)以及式(1)，可求得夏季供冷兼制生活熱水模式系統(tǒng)季節(jié)性能SPERs為2.16．夏季單純制生活熱水時系統(tǒng)的SPER為1.47．因此夏季供冷兼制生活熱水模式比單純制生活熱水模式性能提高了46.9%.

圖4 夏季工況下各參數(shù)隨環(huán)境溫度的變化Fig.4Parameter changes with ambient temperaturein summer operating mode

2.2 冬季供暖兼制生活熱水模式季節(jié)性能

燃?xì)鈾C熱泵熱水器可通過改變發(fā)動機轉(zhuǎn)速以實現(xiàn)變?nèi)萘空{(diào)節(jié)，從而使系統(tǒng)適應(yīng)冬季不同環(huán)境溫度所對應(yīng)的房間熱負(fù)荷的需求．圖5為不同環(huán)境溫度下，房間熱負(fù)荷、制取生活熱水制熱量、單位時間能耗以及發(fā)動機轉(zhuǎn)速的關(guān)系．由于燃?xì)鈾C熱泵熱水器系統(tǒng)所能承受的最低轉(zhuǎn)速為1,000,r/min，因此，當(dāng)環(huán)境溫度較高(3～13,℃)，系統(tǒng)所能提供的最小供熱量大于房間所需熱負(fù)荷時，系統(tǒng)在轉(zhuǎn)速為1,000,r/min下間斷運行，從而使系統(tǒng)供熱量正好滿足房間熱負(fù)荷．當(dāng)系統(tǒng)間斷運行時，為滿足房間熱負(fù)荷的需求，隨著環(huán)境溫度的降低，房間熱負(fù)荷增加，因此系統(tǒng)運行時間增加，制取生活熱水制熱量與單位時間能耗隨之增加，并與環(huán)境溫度大致成正比關(guān)系；當(dāng)系統(tǒng)連續(xù)運行時，隨著環(huán)境溫度的降低，為滿足房間熱負(fù)荷的需求，系統(tǒng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速隨之升高，此時制取生活熱水制熱量與單位時間能耗隨之增加．根據(jù)圖5中的冬季工況下各實驗參數(shù)以及式(2)，可求得冬季供熱兼制生活熱水模式系統(tǒng)季節(jié)性能SPERw為1.82．圖6為冬季單純制生活熱水模式系統(tǒng)各參數(shù)隨環(huán)境溫度的變化．系統(tǒng)在該模式下采用一次加熱式，生活熱水分別經(jīng)過冷凝器和余熱換熱器一次即達到所需熱水溫度．根據(jù)圖6可求得冬季單純制生活熱水系統(tǒng)的SPER為1.57．因此冬季供暖兼制生活熱水模式比單純制生活熱水模式性能提高了15.9%．

圖5 冬季工況下各參數(shù)隨環(huán)境溫度的變化Fig.5 Parameter changes with ambient temperaturein winter operating mode

圖6 冬季單純制生活熱水模式下系統(tǒng)參數(shù)隨環(huán)境溫度的變化Fig.6 Parameter changes with ambient temperature under the hot water-preparing mode in winter

2.3 春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式季節(jié)性能

圖7為春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式下，系統(tǒng)變轉(zhuǎn)速運行時，系統(tǒng)一次能源利用率(PER)隨環(huán)境溫度的變化情況．春/秋工況下，室外空氣為熱源，因此相同轉(zhuǎn)速下，隨著環(huán)境溫度的升高，系統(tǒng)PER增加；同一環(huán)境溫度下，隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的增加，壓縮機頻率增加，系統(tǒng)PER增加，但隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的增加，系統(tǒng)單位時間能耗的增加幅度超過系統(tǒng)制熱量的增加幅度，因此隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的增加，系統(tǒng)PER逐漸變?。?/p>

圖7 不同轉(zhuǎn)速下系統(tǒng)PER隨環(huán)境溫度變化Fig.7 PER changes with the ambient temperature at different rotating speeds

圖8 為轉(zhuǎn)速為1,000,r/min時，不同環(huán)境溫度下系統(tǒng)運行時間百分比(設(shè)在各溫度點所需制取的生活熱水質(zhì)量相同)，隨著環(huán)境溫度的升高，系統(tǒng)制取生活熱水制熱量隨之增加，因此所需制取等量的生活熱水的時間隨之減少．利用式(3)可求得春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式下系統(tǒng)在轉(zhuǎn)速為1,000,r/min運行時的SPERsa為1.99．

圖8 轉(zhuǎn)速為1,000,r/min時不同環(huán)境溫度下系統(tǒng)運行時間百分比Fig.8Operating time percentage changes with the ambient temperature at 1,000,r/min

2.4 熱經(jīng)濟性分析

以天津大學(xué)熱泵研究所的燃?xì)鈾C熱泵熱水器示范工程為例，夏季燃?xì)鈾C熱泵熱水器對該建筑進行供冷兼制取生活熱水，該示范工程的建筑面積為250,m2，辦公人員為30人，每人每天需要生活熱水10,L，每年夏季工作天數(shù)為75,d，平均電價為0.49元/度，天津市天然氣價為2.8元/m3，天然氣熱值取36,MJ/m3，取夏季空調(diào)制冷系數(shù)為3.4，取電加熱器的效率為95%，生活熱水由24,℃加熱到60,℃．

經(jīng)計算可知，利用燃?xì)鈾C熱泵熱水器滿足夏季生活熱水需求時需天然氣費用為180元，同時為建筑提供冷量；而利用電加熱器和制冷空調(diào)生產(chǎn)等量的熱水和冷量需要電費555元．因此，該建筑在夏季利用燃?xì)鈾C熱泵熱水器可節(jié)省費用371元，約為總費用的67%．

2.5 實驗結(jié)果的誤差分析

本系統(tǒng)利用計算機進行溫度數(shù)據(jù)自動采集，其中溫度測量選用T型熱電偶測量，其測量精度為±0.2,℃；流量測量選用渦輪流量計，水流量計測量精度為測量數(shù)值的±0.5%；天然氣流量計測量精度為測量數(shù)值的±2.3%．實驗中的直接測量值(xi)的不確定度可以表示為

式中δx為直接測量值絕對不確定度．

假設(shè)間接計算量(R)為n個獨立的測量值的函數(shù)，即

實驗中的不確定度分析計算式為

根據(jù)不確定度式(6)以及熱電偶和流量計的測量精度，可以得出本次實驗過程中制冷量的誤差為6.4%，制熱量的誤差為5.04%～5.15%，單位時間能耗誤差為2.3%，季節(jié)一次能源利用率誤差為8.47%～8.53%．

3 結(jié) 論

(1) 燃?xì)鈾C熱泵熱水器不同季節(jié)采用3種不同的運行模式，在滿足全年提供生活熱水的同時，亦可滿足對房間夏季供冷、冬季供暖的需求．利用SPER對系統(tǒng)進行評價，夏季供冷兼制生活熱水模式系統(tǒng)季節(jié)一次能源利用率為2.16，春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式系統(tǒng)季節(jié)一次能源利用率為1.99，冬季供暖兼制生活熱水模式系統(tǒng)季節(jié)一次能源利用率為1.82.

(2) 燃?xì)鈾C熱泵熱水器與單純制生活熱水熱水器相比，其季節(jié)性能明顯提高．夏季供冷兼制生活熱水模式比單純制生活熱水模式季節(jié)性能提高了46.9%；冬季供暖兼制生活熱水模式比單純制生活熱水模式季節(jié)性能提高了15.9%．

(3) 春/秋自然通風(fēng)兼制生活熱水模式，因系統(tǒng)無需供冷、供熱，為提高系統(tǒng)性能，轉(zhuǎn)速采用為1,000,r/min即可．

(4) 根據(jù)熱經(jīng)濟性分析可知，夏季工況下，利用燃?xì)鈾C熱泵熱水器與常規(guī)供冷、制生活熱水方式相比，每250,m2的建筑可節(jié)省費用371元，約為總費用的67%．

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（責(zé)任編輯：田 軍）

Seasonal Operating Mode and Performance Experiment of Gas Engine-Driven Heat Pump Water Heater

Yang Zhao1，Zhang Xin1，Shi Yongzheng2
(1. School of Mechanical Engineering，Tianjin University，Tianjin 300072，China；2. Beijing Key Laboratory of Heating，Gas Supply，Ventilating and Air Conditioning Engineering， Beijing 100089，China)

A gas engine-driven heat pump water heater(GEHPWH)was designed and built to experimentally test its heating and cooling performances under different seasonal operating modes，which could provide domestic hot water all year round，and at the same time could meet the heating and cooling requirements of building in winter and in summer spaces. Furthermore，an index of seasonal primary energy ratio(SPER)was presented to evaluate the performance of the whole system. The experimental results show that the SPER is 2.16 for providing cooled air and domestic hot water simultaneously in summer，which can be up to 46.9%higher than the running mode of providing domestic hot water only. In spring and autumn，the highest SPER is about 1.99 atthe rotating speed of 1 000 r/min when the GEHPHW is used to provide hot water as well as fresh air. In winter，the SPER is about 1.82 since the double requirements of both space and water heating，which is 15.9% higher than the running mode of providing domestic hot water only.

gas engine-driven heat pump water heater(GEHPWH)；seasonal operating mode；seasonal primary energy ratio(SPER)

TK11

A

0493-2137(2014)11-1017-06

10.11784/tdxbz201309003

2013-09-02；修回日期：2013-09-27.

國家自然科學(xué)基金資助項目(51076112，51276124)；天津市科技計劃資助項目(12ZCDGGX49400)；供熱供燃?xì)馔L(fēng)及空調(diào)工程北京市重點實驗室研究基金資助項目．

楊 昭（1960— ），女，教授.

楊 昭，zhaoyang@tju.edu.cn．

時間：2013-11-08.

http：//www.cnki.net/kcms/detail/12.1127.N.20131108.1538.008.html．