謝二虎，李 軻，陶 晶，余小軍

(中冶賽迪工程技術(shù)股份有限公司，重慶市鋼鐵冶金工程技術(shù)研究中心，重慶 401122)

0 前言

雙卷筒卷取機因具有卷取效率高，設(shè)備結(jié)構(gòu)緊湊等特點，而成為目前最先進的冷軋卷取機，因此被廣泛地用在生產(chǎn)速度高的冷連軋機組上。但由于設(shè)備機構(gòu)復(fù)雜，近年來雙卷筒卷取機基本上以引進為主，國內(nèi)也有相關(guān)機構(gòu)在雙卷筒卷取機的國產(chǎn)化方面做過相關(guān)工作，但僅停留在消化移植的層面上［1-4］。本文采用三維設(shè)計、有限元計算與仿真、數(shù)值分析與計算等方法對雙卷筒卷取機的設(shè)備結(jié)構(gòu)、工作原理、主傳動系統(tǒng)及其振動特性、卷取過程的動態(tài)特性、二次脹徑等進行了系統(tǒng)的分析和研究，并結(jié)合編程開發(fā)出了雙卷筒卷取機輔助設(shè)計平臺，完成了雙卷筒卷取機的國產(chǎn)化研究與設(shè)計，并獲得國家發(fā)明專利一項，開發(fā)出的雙卷筒卷取機已成功應(yīng)用于多個冷軋工程。

1 設(shè)備結(jié)構(gòu)及工作原理分析

本文在計算分析中，采用的卷筒直徑為508 mm，帶鋼厚度為5 mm。

芯軸外套式雙卷筒卷取機主要由主傳動電機、初級減速機、次級減速機、轉(zhuǎn)盤及支撐機構(gòu)、脹縮卷筒及皮帶助卷器組成，如圖1所示。兩個脹縮式卷筒A、B在轉(zhuǎn)盤上成180度布置，卷筒A所在的位置稱作“穿帶位”，卷筒B所在的位置稱作卷取位，雙卷筒卷取機的卷取流程:①卷筒A穿帶操作，此時卷筒B卸卷→②卷筒A完成穿帶，此時卷筒B完成卸卷→③轉(zhuǎn)盤旋轉(zhuǎn)180度→④卷筒A切換到卷取位，卷筒B進入穿帶位→⑤卷筒A開始正常卷取，卷筒B做好穿帶準備→⑥卷筒A卷完一卷鋼→⑦飛剪切斷帶鋼→⑧卷筒B開始穿帶，卷筒A準備卸卷，新的卷取循環(huán)開始。

圖1 芯軸外套式雙卷筒卷取機設(shè)備結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure view of core shaft sleeve dual-mandrel coiler

2 主電機的選型設(shè)計

在雙卷筒卷取機主電機選型上，需要保證以下兩點:

1)確保主電機在最高轉(zhuǎn)速工作時，卷筒的轉(zhuǎn)速高于卷取最薄規(guī)格時的最高轉(zhuǎn)速;并盡可能讓主電機在額定轉(zhuǎn)工作時，卷筒的轉(zhuǎn)速低于卷取最厚規(guī)格帶鋼時的最低的轉(zhuǎn)速，即

2)確保主電機的最大輸出扭矩能滿足卷取最厚帶鋼時最大卷取扭矩的要求，即:

式中，ne為電機額定轉(zhuǎn)速;nf為卷筒的最低轉(zhuǎn)速;nmax為電機的最高轉(zhuǎn)速;ni為卷筒的最高轉(zhuǎn)速;P為電機功率;K為帶鋼彈性變形系數(shù);T為帶鋼張力;υ為最高卷取速度;η為系統(tǒng)的傳動效率;i為卷取機傳動裝置的總傳動比;Tmax為最大帶鋼張力;dmax為最大卷徑。

3 卷取機特性分析

3.1 主傳動系統(tǒng)振動特性分析

大型軋鋼設(shè)備傳動系統(tǒng)的設(shè)計中應(yīng)注意避開其共振區(qū)域，以防止設(shè)備發(fā)生共振破壞。因此，對雙卷筒卷取機的傳動系統(tǒng)進行扭轉(zhuǎn)振動的分析是十分必要的。本文采用Matlab、商用有限元軟件等對雙卷筒卷取機主傳動系統(tǒng)的扭振特性進行了分析計算，計算結(jié)果參見表1。

表1 某冷軋廠Carrousel卷取機傳動系統(tǒng)扭振分析結(jié)果Tab.1 Torsion oscillation analysis results of Carrousel coiler in a certain mill

圖2 卷取機卷取過程動態(tài)特性分析Fig.2 Analysis of dynamic characteristics during coiling process

3.2 卷取過程動態(tài)特性分析

為了得到卷筒卷取過程中的徑向壓力和卷筒脹縮徑規(guī)律，本文采用三維設(shè)計、運動仿真、有限元分析等手段對雙卷筒卷取機的卷取過程進行了模擬分析，得到了脹縮式卷筒卷取過程中徑向壓力的變化趨勢及脹縮徑規(guī)律，為脹縮式卷筒的設(shè)計選型提供了理論依據(jù)。有限元模擬計算結(jié)果如圖2及表2所示。

表2 徑向壓力計算結(jié)果Tab.2 Calculation results of radial pressure

從表2中可以看出，在卷筒卷取0～20圈時，隨著卷取圈數(shù)的增加，卷筒上所受的徑向壓力也不斷增大，而隨著卷取過程的繼續(xù)進行，當(dāng)卷取圈數(shù)增加到25圈及以上時，卷筒表面的徑向壓力會有所下降，并維持在3.85 MPa左右。結(jié)合圖2中的脹縮曲線可知，在脹縮式卷筒卷取過程中，隨著卷取圈數(shù)的增加，卷筒表面的徑向壓力也會不斷增大，當(dāng)徑向壓力增大到脹縮缸的拉力無法維持時，卷筒將發(fā)生自陷式縮徑，卷筒外表面與鋼卷內(nèi)表面發(fā)生瞬時脫離，鋼卷內(nèi)部的張應(yīng)力得到短暫的釋放，卷筒表面所受到的徑向壓力下降，當(dāng)徑向壓力下降到脹縮缸的拉力能維持時，卷筒停止縮徑，而隨著卷取過程的繼續(xù)，卷筒表面的徑向壓力還會繼續(xù)增大，卷筒還會繼續(xù)發(fā)生縮徑，脹縮式卷筒的脹縮徑過程是一個動態(tài)過程。

4 二次脹徑的研究

在穿帶過程中，因皮帶助卷器撤離后，為了防止帶鋼與卷筒之間的徑向壓力不夠而引起的帶鋼打滑擦傷，本文采用有限元分析的手段對卷筒二次脹徑技術(shù)進行了分析和研究:在初次脹徑時留一點余量，而在皮帶助卷器撤離時，對卷筒進行二次脹徑，以確保卷筒與帶鋼之間有足夠的徑向壓力，防止帶鋼打滑擦傷。本文采用商用有限元軟件對卷取3、4、5圈后卷筒的二次脹徑過程進行了分析和模擬了，得到脹縮曲線和計算結(jié)果如圖3、表3所示(預(yù)留脹徑量為5 mm)。

表3 二次脹徑模擬計算結(jié)果Tab.3 Calculation results of secondory expanding simulation

從圖3和表3中的模擬計算結(jié)果可看出，在卷取3圈后進行二次脹徑，卷筒能夠迅速脹開至最大直徑，并在卷筒與鋼卷之間形成足夠的徑向壓緊力，有效防止帶鋼的打滑。而在卷取4圈或4圈以上時進行二次脹徑，雖然能夠在卷筒與鋼卷之間形成足夠的徑向壓緊力，但由于卷筒并沒有脹到最大直徑，這會給后續(xù)的卸卷工序帶來困難。因此卷取3圈后時開始二次脹徑是最佳二次脹徑時機。

圖3 卷取不同圈數(shù)后卷筒的脹徑曲線(帶鋼厚度為5 mm)Fig.3 Expanding curve of reel during different coiling circles when the strip thickness of 5mm

5 輔助設(shè)計平臺

結(jié)合前面的理論分析和計算，采用C++和PCL編程語言開發(fā)了雙卷筒卷取機的輔助設(shè)計平臺，該平臺集參數(shù)化設(shè)計、強度校核、扭振分析、動態(tài)響應(yīng)分析等于一體，簡化了設(shè)計流程， 提高了設(shè)計效率，軟件界面見圖4。

圖4 雙卷筒卷取機輔助設(shè)計平臺界面示意圖Fig.4 Interface schematic of aided design platform in dual-mandrel coiler

6 結(jié)論

本文對雙卷筒卷取機的設(shè)備結(jié)構(gòu)、工作原理做了介紹，對主傳動系統(tǒng)的振動特性、卷取過程的動態(tài)特性、二次脹徑等進行了系統(tǒng)的分析和研究，并結(jié)合編程手段開發(fā)出了雙卷筒卷取機輔助設(shè)計平臺，完成了雙卷筒卷取機的國產(chǎn)化設(shè)計與研究，并獲得國家發(fā)明專利一項。本文在雙卷筒卷取機設(shè)計與研究中所采用的方法值得大型冶金設(shè)備的國產(chǎn)化借鑒。

［1］周國盈.帶鋼卷取設(shè)備［M］.北京:冶金工業(yè)出版社，1992:66－101.

［2］姜世平，焦時光，張娜，等.Carrousel卷取機結(jié)構(gòu)及運動、動力參數(shù)分析［J］.機械設(shè)計，2007，24(10):18－21.

［3］甄志霞，王立峰.卡盧賽卷取機在邯鋼酸洗-冷軋聯(lián)合機組中的應(yīng)用［J］.浙江冶金，2008，41(3):7－9.

［4］彭建東.卡羅塞爾卷取機國產(chǎn)化［J］.江蘇冶金，2002，30(4):48－52.