摘 要：西細(xì)莊礦首次在三軟煤層1123工作面使用整體組合懸移支架開采獲得成功，通過礦壓觀測(cè)掌握了該工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律。為今后在蔚州礦區(qū)三軟煤層開采地架型選擇創(chuàng)出一條新路。

關(guān)鍵詞：三軟煤層；整體頂梁；懸移支架

1 概述

西細(xì)莊礦2005年9月開始使用XDY-1TY/JK/D/120JZ懸移支架配采煤機(jī)開采5號(hào)煤層。5號(hào)煤的大規(guī)模回采已經(jīng)于2010年9月份結(jié)束，剩余儲(chǔ)量集中在1號(hào)煤層。該區(qū)域巷道圍巖裂隙松軟發(fā)育，均發(fā)生過不同程度的底臌、兩幫收斂現(xiàn)象，屬于三軟煤層。2011年西細(xì)莊礦在一號(hào)煤1104、1106、1108工作面使用原5號(hào)煤的懸移支架進(jìn)行了回采，由于1108機(jī)采工作面頂板破碎和底軟造成支柱鉆底現(xiàn)象，支架不能達(dá)到工作阻力要求，致使頂板提前在煤壁前方斷裂，在工作面推進(jìn)到220米時(shí)，工作面被迫變短，推進(jìn)到360米（距停采線50米）時(shí)工作面支柱鉆底量達(dá)900mm，支架工作阻力不能滿足需要被迫提前撤面。采用耙礦車柱式采煤。

針對(duì)上述現(xiàn)象，西細(xì)莊礦會(huì)同山東科技大學(xué)，采用現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研、理論分析與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，對(duì)三軟煤層頂、底板控制和支架受力狀態(tài)進(jìn)行了分析研究，最終確定使用ZH2600/20/28ZL整體組合懸移支架配整體柱鞋開采。

2 地質(zhì)條件

煤層賦存條件及構(gòu)造：

1號(hào)煤：含夾矸1～4層，夾矸石厚度0.03～0.67m，平均厚度0.33m，矸石巖性多為炭質(zhì)泥巖。煤層偽頂以泥巖、炭質(zhì)泥巖為主，屬煤與泥巖互層的復(fù)合頂板，平均厚度0.5m。直接頂多為粉砂巖，平均厚度為5.92m，基本頂為細(xì)砂巖，平均厚度7.82米；直接底多為炭質(zhì)泥巖，平均厚度1.02m。老底以鮞狀泥巖為主，亦見粉砂巖，平均厚度3.50m。應(yīng)用x射線衍射分析法，對(duì)巖樣礦物成分進(jìn)行測(cè)試。結(jié)果是石英含量為24.4%；高嶺石含量為30.6%；多水高嶺石含量為45.0%。巖樣分析表明，1號(hào)煤底板巖石以泥巖為主，高嶺石及多水高嶺石含量較高，巷道底板巖層易泥化、軟化，出現(xiàn)底臌。

3 1104、1106、1108采煤工作面回采不成功的原因分析

3.1 以前采用的的縣移支架的頂板覆蓋率偏低

我礦以前采用XDY-1TY/JK/D/120JZ支架，主、副梁總寬度為560mm，架間距為1米，頂板覆蓋率只達(dá)到了56%，而我礦一號(hào)煤頂板屬不穩(wěn)定頂板，要求覆蓋率應(yīng)達(dá)到85%以上，原懸移支架頂板覆蓋率遠(yuǎn)遠(yuǎn)達(dá)不到要求，從而造成工作面漏頂、冒頂。

3.2 支架本身穩(wěn)定性差

XDY-1TY/JK/D/120JZ懸移支架的四根支柱沒有平穩(wěn)的底座，支架本身不具有穩(wěn)定性，一旦初撐力達(dá)不到要求，出現(xiàn)漏頂，很容易造成支架失穩(wěn)，倒架，從而造成大面積的冒頂。

3.3 控底不成功

由于此支架沒有底座，與底板接觸的面積小，該支架達(dá)到工作阻力16600KN時(shí)，對(duì)底板壓力為35.38PMa，一號(hào)煤煤層底板的比壓只有6.25PMa，煤層的比壓在7.6PMa，遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足要求，造成支柱鉆底，不能提供足夠的支撐強(qiáng)度。

3.4 管理

區(qū)隊(duì)管理人員在工程質(zhì)量管理方面稍顯不足，但不是主要原因，因?yàn)楣芾硪蛩貜浹a(bǔ)不了設(shè)備存在的重大缺陷。

4 支架選型

液壓支架是機(jī)械化采煤工作面的主要裝備之一，它與采煤機(jī)、刮板輸送機(jī)配套使用，起著管理頂板隔離圍巖，維護(hù)作業(yè)空間，與刮板輸送機(jī)配套能自行前移，推進(jìn)采煤工作面連續(xù)作業(yè)。結(jié)合工作面地質(zhì)構(gòu)造，選用合理的回采工藝，裝備可靠、先進(jìn)的液壓支架，可有效地提高工效、增加產(chǎn)量、降低成本、減少損耗。在改善工作面勞動(dòng)條件、有效地保護(hù)采煤工作設(shè)備和人身安全的同時(shí)，可獲得很高的經(jīng)濟(jì)效益。

4.1 支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算

支架工作阻力的確定按給定變形和限定變形兩種方法進(jìn)行考慮。

4.1.1 給定變形工作方案

支架只對(duì)直接頂進(jìn)行控制，老頂巖梁來壓時(shí)，支架在“給定變形”條件下工作時(shí)的采場(chǎng)頂板下沉量（？駐hT）由巖梁自由沉降至老塘端裂斷處觸矸的位置狀態(tài)所確定即：？駐hT=？駐hA

支架在“給定變形”條件下工作時(shí)的阻抗能力（PT），可以在下列兩個(gè)極限值間任意選擇。其中：支架在“給定變形”條件下工作的上限值，不能超過直接頂作用力（A）和巖梁下沉到觸矸時(shí)給支架作用力（KA）之和，即： PTmax=A+KA

4.1.2 限定變形工作方案

支架在“限定變形”條件下工作時(shí)，要求控制的采場(chǎng)頂板下沉量（？駐hT）將小于巖梁裂斷處能矸時(shí)的采場(chǎng)頂板下沉量（？駐hA），即：？駐hT<？駐hA

“限定變形”條件下支架必須的阻抗能力（PT）值，針對(duì)已知巖梁結(jié)構(gòu)參數(shù)的差異分別可由下列“位態(tài)方程”表達(dá)。包括兩種形式。

根據(jù)巖梁厚度和運(yùn)動(dòng)步距建立位態(tài)方程

支架工作阻力RT=PT*S=0.5*3.5*1000=1750KN

式中：Mz-直接頂厚度，取5.92米

ME-基本頂厚度，取7.82米；LE-工作面初次來壓步距，取25米；L-工作面周期來壓步距，取10米；lK-工作面平均控頂距，取3.6米；KT-為考慮支架承載巖梁重量的比例系數(shù)，初次來壓時(shí)取4；？酌-頂板容重，取2.5KN/米3；S-支架的支護(hù)面積。

4.2 支架調(diào)高范圍及伸縮比

支架最大結(jié)構(gòu)高度和最小結(jié)構(gòu)高度分別為：

Hmax=Mmax+S1=2.4+0.4=2.8

Hmin=Mmax-S2=2.2-0.2=2.0

式中：

Hmax-支架最大結(jié)構(gòu)高度，m；Hmin-支架最小結(jié)構(gòu)高度，m；Mmax-煤層最大采高，m，取2.4；Mmin-煤層最小采高，m，取2.2；S1-偽頂冒落的最大高度，m，取0.4；S2-頂板周期來壓時(shí)支架最大下沉量，移架高度之和，m，取0.2。

支架伸縮比反映支架對(duì)煤層厚度變化的適應(yīng)能力，其值為：

式中：KS-支架伸縮比。KS小于1.6可采用單伸縮支柱。

4.3 頂板覆蓋率

支架覆蓋率是頂梁與接觸頂板面積與支架支護(hù)面積之比值，即：

式中：

δ-覆蓋率，%；B-支架寬度，m，取0.96；K-支架間隙，m，取0.04；L-支架長(zhǎng)度，m，取3.4；C-梁端距，m，取0.3。

覆蓋率的大小與頂板性質(zhì)有關(guān)。對(duì)于不穩(wěn)定巖層δ小于于85-95%，小等穩(wěn)定巖層δ不小于75-85%，穩(wěn)定頂板不小于60-70%，否則會(huì)引起冒頂。我礦一號(hào)煤頂板為不穩(wěn)定巖層，δ值不應(yīng)小于85%，所選支架的δ值為88%。

根據(jù)以上計(jì)算，本區(qū)域所選支架的技術(shù)參數(shù)應(yīng)滿足：工作阻力不小于1750KN；支架高度：最大2.8米，最小2.0米，伸縮比1.4；頂覆蓋率不小于85%。結(jié)合我礦實(shí)際生產(chǎn)規(guī)模，選用ZH2600-20/28組合頂梁懸移液壓支架。

4.4 ZH2600-20/28組合懸移液壓支架主要技術(shù)參數(shù)

支架型式： 四柱支撐式液壓支架

支護(hù)高度： 2000mm～2800mm

額定工作阻力（P=42MPa） 2600 kN

初撐力（P=31.5MPa） 1939kN

初撐力與額定工作阻力的比率75%

平均支護(hù)強(qiáng)度 0.76Mpa

支架寬度： 960mm

適用工作面傾角 ≤20°

推移步距 600mm

支架重量 約4.5噸

立柱型式： 單伸縮（四根）

缸徑： 140mm

初撐力： （P=31.5Mpa）1939kN

工作阻力： （P=42Mpa）2600kN

5 三機(jī)配套示意圖

6 底板控制方案

在松軟及較松軟底板條件下，單體支柱鉆底量過大（支架陷入底板），進(jìn)而引起底板破碎加劇，是導(dǎo)致頂板冒落、影響生產(chǎn)的重要原因。采場(chǎng)底板巖體，特別是松軟底板巖體的控制是當(dāng)前煤炭生產(chǎn)中的一項(xiàng)重大課題。

經(jīng)我礦工程技術(shù)人員在1108工作面和1123工作面進(jìn)行底板比壓測(cè)試，本區(qū)域內(nèi)底板比壓為6.25MPa，鑒于1104、1106及1108回采不成功的教支架達(dá)到工作阻力時(shí)，支架不會(huì)鉆底，從而保障支架的有效的支撐力。

7 ZH2600-20/28組合頂梁懸移液壓支架的使用效果

7.1 技術(shù)效果

組合懸移液壓支架以單體液壓支柱作為基本支柱配以頂梁及液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)頂板的支護(hù)，共各排支柱被頂梁及整體箱式結(jié)構(gòu)底鞋連成整體后實(shí)現(xiàn)對(duì)頂板的支護(hù)，增強(qiáng)了支柱的穩(wěn)定性和安全性。

組合懸移液壓支架采用整體移架支護(hù)方式，使工作面支護(hù)強(qiáng)度均勻；原懸移支架，經(jīng)過主、副架卸載前移，主、副架支柱阻力差別較大。由此可見，組合懸液壓支架比原懸移支架有利于頂板的維護(hù)。

由于組合懸移液壓支架的抽出式前探梁能在割煤后及時(shí)伸出維護(hù)裸露的端面頂板，割煤后支架半卸載及時(shí)前移，保證機(jī)道上方的端面頂板具有較大的支護(hù)強(qiáng)度，從而有利于端面頂板的維護(hù)。

與原懸移支架相比，滑（懸）移支架基本免支了人工支、回戧柱，采用集中控制，提高了自動(dòng)化水平，改善了勞動(dòng)條件，實(shí)現(xiàn)了支護(hù)放頂機(jī)械化，安全狀況好、勞動(dòng)效率高。

工作面所有支架通過托梁連為一個(gè)整體，增加了支架的穩(wěn)定性，克服了原懸移支架容易倒架的缺點(diǎn)。

頂板覆蓋率達(dá)到了88%，更適合不穩(wěn)定巖層，最大程度的避免了工作面漏頂、冒頂。

7.2 經(jīng)濟(jì)效果

采用新支架后工作面移人員由20人減為10人，按每年人工工資4萬元核算，每年節(jié)省人工費(fèi)用40萬元。

采用新支架后，至今未發(fā)生頂板事故，保障了礦井的穩(wěn)產(chǎn)、高產(chǎn)，從1123工作面采用新支架截止到2013年12月底，共采出原煤67萬噸，按每噸50元效益核算，創(chuàng)經(jīng)濟(jì)效益3350萬元。

8 改進(jìn)方向

目前工作面的尾巷和超前支護(hù)還沒有全部取消單體液壓支柱，存在一定的安全隱患，實(shí)現(xiàn)尾巷支護(hù)和超前支護(hù)的集中控制是今后我們努力和研究的方向。

作者簡(jiǎn)介：劉秉明（1963-），男，采煤工程師，2010年畢業(yè)于中國(guó)礦業(yè)大學(xué)采礦工程，現(xiàn)任西細(xì)莊礦礦長(zhǎng)。