馬 巖
(中國電子科技集團公司 第二十研究所,陜西 西安710068)
超微型燃氣輪機作為一種清潔高效、低成本、高可靠性的供能系統(tǒng),在分布式發(fā)電、冷熱電聯(lián)供和燃料電池/燃氣輪機聯(lián)合系統(tǒng)及特種電源等領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景,近10年來得到了世界各國的高度關(guān)注。超微型燃氣輪機技術(shù)將為終端能源利用提供新的重要形式,是未來能源經(jīng)濟、高效、清潔利用的主要方向之一。超微型燃氣輪機的工作原理與一般的燃氣輪機相同,通常采用徑流透平與離心壓氣機。事實上,超微型燃氣輪機的概念在20世紀(jì)60年代就已經(jīng)出現(xiàn),但由于其發(fā)電效率低,沒有得到足夠重視。隨著高效緊湊型換熱器的應(yīng)用,超微型燃氣輪機的發(fā)電效率顯著提高,大大增加了其競爭力。特別是過去的十幾年中,對于超微型燃氣輪機的研究越來越引起人們的廣泛興趣。由于其兼具較高的能量密度與較高的功率密度,使其成為移動電源和小型飛機推進系統(tǒng)的首要選擇。若通過與燃料電池或小型余熱鍋爐進行聯(lián)合循環(huán),也可作為高效率的分布式發(fā)電系統(tǒng)[1-2]。
本文對3kW級超微型燃氣輪機系統(tǒng)中的高速小尺寸離心葉輪進行了設(shè)計和數(shù)值分析,并在不同壁面溫度下對離心葉輪的性能進行了數(shù)值模擬,初步分析了傳熱對離心葉輪性能的影響及其作用機理。
離心壓氣機是超微型燃氣輪機的核心部件之一,其性能的好壞對系統(tǒng)性能有著很大影響。對于其中的離心葉輪,葉輪外徑僅為數(shù)個厘米,與常規(guī)尺寸的葉輪相比,小尺寸下運行雷諾數(shù)大大降低,這就導(dǎo)致了較高的表面摩擦阻力、加強了熱量交換。在傳統(tǒng)設(shè)計中的絕熱假設(shè)和忽略盤、蓋摩擦力矩的歐拉透平機械方程的推導(dǎo)都十分不合理。因此,對小尺寸離心葉輪內(nèi)部流動的機理進行探索性研究,對提高超微型燃氣輪機性能具有重要的意義。
作為探索性的研究,對3kW級超微型燃氣輪機中離心葉輪的設(shè)計要求為:葉輪外徑40mm,壓比為3,效率不低于70%,并滿足一定的喘振裕度。設(shè)計工作的第一步參考了一個已有的葉輪外徑為60mm的小尺寸離心葉輪的幾何數(shù)據(jù)和葉型數(shù)據(jù),并對其進行了?;透男驮O(shè)計。表1中給出了最終確定的離心葉輪主要設(shè)計參數(shù),圖1為離心葉輪三維視圖,下文首先利用CFD手段對設(shè)計工況下離心葉輪性能進行了分析。
表1 離心葉輪主要設(shè)計參數(shù)
圖1 離心葉輪三維視圖
圖2 本文計算網(wǎng)格
離心葉輪數(shù)值計算中控制方程為三維雷諾平均N-S方程,湍流模型選擇S-A模型。計算采用中心差分格式離散控制方程,四階Runge-Kutta法進行時間推進求解,并結(jié)合當(dāng)?shù)貢r間步長、隱式殘差光順技術(shù)和多重網(wǎng)格技術(shù)以加速收斂。由于是定常計算,只針對離心葉輪的一個流道進行。
根據(jù)離心葉輪的設(shè)計工況,計算中計算區(qū)域進口固定總溫288.15K、總壓101325Pa,沿葉輪軸向進氣,出口截面給定質(zhì)量流量,葉輪轉(zhuǎn)速為196700r/min,固壁采用無滑移、絕熱邊界條件。圖2給出了本文的計算網(wǎng)格,計算網(wǎng)格節(jié)點總數(shù)約為60萬。計算結(jié)果表明:設(shè)計流量下離心葉輪總壓比為3.07,等熵效率為78.04%,均滿足設(shè)計要求。
對于燃氣輪機系統(tǒng),當(dāng)其尺寸較大時,通過壁面的熱流量與主流所攜帶的熱量相比可以忽略,因而壁面絕熱的假設(shè)是有效的??墒牵S著幾何尺寸的縮小,系統(tǒng)中的最高溫度(透平進口溫度TIT)和最低溫度(環(huán)境溫度)與大尺寸下相比差別不大,但高溫部件(透平)和低溫部件(壓氣機)之間的距離變小,因此由透平向壓氣機的傳熱量會相應(yīng)變大。此時,壁面絕熱的假設(shè)將不再有效,壓氣機葉輪中的流體被加熱,會引起葉輪效率的下降,進而導(dǎo)致整個燃氣輪機系統(tǒng)性能的惡化[3-5]?;谏鲜隹紤],下文對比了絕熱及等溫壁面邊界條件(400K、500K,此時流體均被加熱)下離心葉輪的性能,初步分析了傳熱對離心葉輪性能的影響及其作用機理。
圖3給出了計算得到的離心葉輪性能曲線,流體被加熱后,葉輪等熵效率和壓比均有不同程度的下降。觀察圖中的效率曲線,壁面溫度為400K時,不同流量下,效率下降的幅度不同,流量越大,效率下降越多,與絕熱情況下相比,最大降幅可達9%;壁面溫度增大到500K,不同流量下,效率下降的幅度差別不大,與絕熱情況下相比,效率平均下降20%左右??梢妭鳠釋﹄x心葉輪性能的影響還是比較顯著的,因此,發(fā)展一種有效的熱屏蔽方法,是提高超微型燃氣輪機系統(tǒng)性能的關(guān)鍵技術(shù)。
圖3 離心葉輪性能曲線
圖4給出了設(shè)計流量下離心葉輪平均子午面靜壓云圖和流線圖。由圖可見:在葉輪進口處,由于子午流道折轉(zhuǎn)大,氣流發(fā)生分離,而在葉輪內(nèi)部,不存在大范圍的氣流分離,同時壓力沿主流方向逐步增加,壓力分布比較均勻。對比不同壁面邊界條件下的結(jié)果可知:流體被加熱后,葉輪出口靜壓明顯下降,葉輪的增壓能力下降。這是因為在壓縮過程中加熱流體,會導(dǎo)致出口溫度的升高,進而降低了出口流體的密度,故相比于絕熱流動,擴壓度、輸入功和壓升均會下降,而壓升的下降還會進一步降低葉輪出口流體的密度。
圖4 設(shè)計流量下離心葉輪平均子午面靜壓云圖和流線圖
圖5 設(shè)計流量下離心葉輪平均子午面等溫線圖
圖5中給出了設(shè)計流量下離心葉輪平均子午面等溫線圖,可見圖中等溫線分布的趨勢基本相似,但從圖中可以清楚的看到采用等溫壁面邊界條件時,靠近壁面的流體被加熱的過程。
圖6為離心葉輪50%葉高處跨葉片截面相對Mach數(shù)云圖,由圖可見,葉輪流道內(nèi)存在大范圍的低動能流體區(qū),結(jié)合圖7中50%葉高處跨葉片截面熵值云圖和等值線可知,這一區(qū)域是葉輪內(nèi)損失較為集中的區(qū)域。觀察圖7中50%葉高截面熵值云圖,可知:葉輪流道內(nèi)存在兩個熵值較高(損失集中)的區(qū)域,一處是葉輪進口處,另一處位于葉片尾跡區(qū)內(nèi)。壁面絕熱時,葉片尾跡區(qū)內(nèi)的熵值要高于葉輪進口處的熵值;而采用等溫壁面邊界條件時,葉輪進口處的熵值較高,并且隨著壁面溫度的升高,流道內(nèi)的熵值快速增長??梢钥吹?,相比于等溫壁面邊界條件下的壓縮過程,葉輪內(nèi)流動為絕熱時,流道內(nèi)的熵產(chǎn)開始較晚,并且熵值更低。同時,葉輪出口氣流均勻性更好。
圖6 設(shè)計流量下離心葉輪50%葉高截面相對Mach數(shù)云圖
圖7 設(shè)計流量下離心葉輪50%葉高截面熵值云圖和等值線
1)本文所設(shè)計的離心葉輪,設(shè)計流量下葉輪總壓比為3.07,等熵效率為78.04%,但這是基于固體壁面絕熱的假設(shè);
2)考慮傳熱時,隨著壁面溫度的增高,葉輪的性能明顯下降,因此,發(fā)展一種有效的熱屏蔽方法,是提高超微型燃氣輪機系統(tǒng)性能的關(guān)鍵技術(shù)。
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