朱靖塞, 許金余,2, 羅 鑫, 李為民, 白二雷, 高志剛
(1.空軍工程大學(xué)機(jī)場(chǎng)建筑工程系,陜西西安710038;2.西北工業(yè)大學(xué)力學(xué)與土木建筑學(xué)院,陜西西安710072;3.廣州軍區(qū)空軍后勤部機(jī)場(chǎng)處,廣東廣州510052)
碳纖維[1]是伴隨著軍工事業(yè)的發(fā)展而成長(zhǎng)起來(lái)的新型材料,具有高比強(qiáng)度、高比模量、耐高溫、耐腐蝕等一系列優(yōu)異性能.與其他合成纖維相比較,碳纖維在混凝土中不僅可約束微裂紋的擴(kuò)展,提高混凝土的抗裂性,而且可以提高結(jié)構(gòu)的抗震性和抗疲勞特性.因此,碳纖維增強(qiáng)水泥基材料[2-3]的研究在國(guó)內(nèi)外掀起了熱潮.
地聚物[4]是一種由堿激發(fā)硅鋁質(zhì)材料所形成的新型膠凝材料,由于具有特殊的無(wú)機(jī)縮聚三維氧化物網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),使得它在眾多方面具有比堿礦渣水泥、陶瓷、硅酸鹽水泥等更好的性能[5].但地聚物混凝土(geopolymeric concrete,GC)仍屬于準(zhǔn)脆性材料,韌性不足,而纖維強(qiáng)韌化技術(shù)是目前解決此類問(wèn)題的重要手段,基于此,碳纖維增強(qiáng)地聚物混凝土(CFRGC)應(yīng)運(yùn)而生.摻加碳纖維的主要目的在于提高地聚物混凝土的韌性,因此與CFRGC韌性相關(guān)的研究顯得尤為重要.
近10幾年來(lái),ACI 544委員會(huì)、JCI SFRC委員會(huì)等組織相繼提出不同的纖維增強(qiáng)混凝土韌性評(píng)價(jià)指標(biāo),這些方法[6]沒(méi)有統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn),針對(duì)具體的材料,各評(píng)價(jià)指標(biāo)各有優(yōu)劣,而關(guān)于CFRGC沖擊韌性評(píng)價(jià)指標(biāo)方面的研究成果相對(duì)少見(jiàn),亟待開(kāi)展相關(guān)試驗(yàn)和理論研究.本文首先配制了基體強(qiáng)度等級(jí)為C30,碳纖維體積分?jǐn)?shù)φcf分別為0%,0.1%,0.2%,0.3%的CFRGC,然后采用φ100分離式霍普金森壓桿(SHPB)試驗(yàn)裝置對(duì)其開(kāi)展了多個(gè)應(yīng)變率范圍的沖擊壓縮試驗(yàn),基于峰值韌度和比能量吸收2種評(píng)價(jià)指標(biāo)研究了CFRGC的沖擊韌性,并進(jìn)行了對(duì)比分析和機(jī)理探究.
原材料:水淬高爐礦渣(比表面積為491.6m2/kg,28d活性指數(shù)≥95%);一級(jí)粉煤灰;石灰?guī)r碎石(5~10mm約15%1))本文所涉及的含量、純度等除特別說(shuō)明外均為質(zhì)量分?jǐn)?shù).;10~20mm約85%);中砂(細(xì)度模數(shù)為2.8);化學(xué)純NaOH片狀固體(純度≥97%);液體硅酸鈉(即水玻璃,模數(shù)為3.1~3.4,SiO2含量≥26.0%,Na2O含量≥8.2%);瀝青基短切碳纖維,其具體物理與力學(xué)性能指標(biāo)見(jiàn)表1.
配合比設(shè)計(jì):基體配合比經(jīng)過(guò)試配得到,與普通硅酸鹽水泥混凝土配合比設(shè)計(jì)中的重要參數(shù)水灰比類似,定義水與礦渣和粉煤灰的質(zhì)量比為水膠比,具體配合比參數(shù)如下:水膠比0.31,礦渣300kg/m3,粉煤灰100kg/m3,砂629kg/m3,石子968kg/m3,液體硅酸鈉和氫氧化鈉的質(zhì)量比為4.2.在基體GC中分別摻入體積分?jǐn)?shù)為0%,0.1%,0.2%,0.3%的碳纖維.為便于分析,分別以GC,1CG,2CG,3CG表示.表2列出了CFRGC的靜態(tài)壓縮試驗(yàn)結(jié)果.
表1 碳纖維的物理、力學(xué)性能指標(biāo)Table 1 Physical and mechanical properties of carbon fiber
表2 準(zhǔn)靜態(tài)抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Table 2 Quasi-static compressive strength test results MPa
SHPB[7]試驗(yàn)技術(shù)起初是用來(lái)研究金屬、聚合物等材料的高應(yīng)變率性能,發(fā)展至今已有60a,現(xiàn)已被廣泛應(yīng)用于混凝土等多種材料的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能測(cè)試.
沖擊壓縮試驗(yàn)在φ100的SHPB試驗(yàn)裝置上進(jìn)行.用于測(cè)試脆性材料的大直徑SHPB試驗(yàn)存在以下缺點(diǎn):端面摩擦效應(yīng)、彌散效應(yīng)明顯;應(yīng)力均勻性難以得到滿足;恒應(yīng)變率加載困難.從以下方面解決這些問(wèn)題:在試件和壓桿的端面均勻地涂抹上一層石墨與潤(rùn)滑劑的混合物,以確保端面摩擦效應(yīng)的減少;采用波形整形技術(shù)[8].有大量試驗(yàn)表明,波形整形技術(shù)能有效降低彌散效應(yīng),同時(shí)還能通過(guò)一定技術(shù)參數(shù)的控制來(lái)實(shí)現(xiàn)應(yīng)力均勻和恒應(yīng)變率加載.
1.3.1 SHPB試驗(yàn)有效性分析
圖1給出了2CG試件的應(yīng)變率時(shí)程曲線(˙ε-t曲線).由圖1可見(jiàn),通過(guò)一系列技術(shù)手段的控制能較好地實(shí)現(xiàn)試驗(yàn)過(guò)程中的近似恒應(yīng)變率加載,保證了CFRGC的SHPB試驗(yàn)有效性.
圖1 SHPB試驗(yàn)過(guò)程中2CG試件的應(yīng)變率時(shí)間歷程曲線Fig.1 Strain rate-time history curve of 2CG specimen in SHPB testing
1.3.2 應(yīng)力-應(yīng)變曲線與破壞形態(tài)
SHPB試驗(yàn)的應(yīng)力-應(yīng)變(σ-ε)曲線如圖2所示.由圖2可見(jiàn),在碳纖維體積分?jǐn)?shù)相同的情況下,隨著應(yīng)變率的增加,CFRGC的動(dòng)態(tài)壓縮強(qiáng)度也隨之增大.
圖3給出了3CG試件的破壞形態(tài).顯然,隨著應(yīng)變率的增加,試件的破碎程度更為明顯.在沖擊荷載作用下,CFRGC要經(jīng)過(guò)壓實(shí)擠密、彈性變形、軟化、屈服、微缺陷擴(kuò)展、破壞等階段,在這些階段中試件始終和外界進(jìn)行能量交換,將外部的機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)閼?yīng)變能,又將應(yīng)變能轉(zhuǎn)化為塑性能、表面能等,并以聲發(fā)射、動(dòng)能等形式向外界釋放能量.可以認(rèn)為能量與試件的破壞息息相關(guān),而這些能量主要體現(xiàn)在試件的損傷能上,因此破碎程度也可反映CFRGC能量特性的應(yīng)變率效應(yīng).由此可見(jiàn),CFRGC是一種應(yīng)變率敏感材料.
圖2 碳纖維體積分?jǐn)?shù)不同的CFRGC的SHPB試驗(yàn)應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Stress-strain curves of CFRGC with different fiber volume fraction
圖3 SHPB試驗(yàn)后3CG試件的破壞形態(tài)Fig.3 Fracture morphology of 3CG specimen after SHPB testing
韌性即為材料在一定荷載下所具有的變形能力,是材料延性和強(qiáng)度的綜合.一般從宏觀角度講,韌性可定義為材料或結(jié)構(gòu)從加載到失效為止吸收能量的能力.韌性不僅與材料強(qiáng)度有關(guān),而且還取決于材料破壞時(shí)的變形量.
目前國(guó)內(nèi)外評(píng)價(jià)纖維增強(qiáng)混凝土韌性的指標(biāo)不盡相同.常用的一般有兩種,一是峰值韌度Rp,其定義是:若假定應(yīng)力-應(yīng)變曲線中峰值點(diǎn)之前的部分為微裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展階段,之后的部分為微裂紋不穩(wěn)定擴(kuò)展階段,則以應(yīng)力-應(yīng)變曲線的峰值點(diǎn)為分界,定義在峰值點(diǎn)之前應(yīng)力-應(yīng)變曲線的面積為峰值韌度Rp(見(jiàn)圖4中的陰影面積),該指標(biāo)反映了材料失穩(wěn)前的完整力學(xué)響應(yīng),試驗(yàn)誤差離散性較小,數(shù)據(jù)較韌度值可靠;二是比能量吸收[9](specific energy absorption,SEA),其物理意義是:?jiǎn)挝惑w積的纖維增強(qiáng)地聚物混凝土吸收應(yīng)力波能量的大小,該方法綜合考慮了試驗(yàn)中多個(gè)影響因子,比較接近材料韌性的實(shí)際值,數(shù)學(xué)表達(dá)式為:
式中:E為桿的彈性模量;c為桿中波速;A,As分別為桿和試件的橫截面積;ls為試件的初始厚度;εi,εr,εt分別為桿中的入射、反射、透射應(yīng)變;T為試件完全破壞時(shí)刻.
圖4 Rp指標(biāo)示意圖Fig.4 Diagram of index Rp
圖5給出了Rp隨應(yīng)變率(˙ε)變化的規(guī)律.從圖5整體趨勢(shì)來(lái)看,Rp表現(xiàn)出了顯著的應(yīng)變率效應(yīng),即其隨應(yīng)變率的增加而增加.深入分析可知,在碳纖維體積分?jǐn)?shù)相同的情況下,Rp和lg˙ε近似呈線性增長(zhǎng)關(guān)系,如圖6所示;對(duì)其線性擬合,得式(2):
圖5 峰值韌度Rp與應(yīng)變率˙ε的關(guān)系Fig.5 Relationship between peak toughness and strain rate
圖6 峰值韌度Rp與lg˙ε的關(guān)系Fig.6 Relationship between peak toughness and lgε˙
從峰值韌度的評(píng)價(jià)指標(biāo)來(lái)看,通過(guò)對(duì)比擬合直線的斜率可知,CFRGC在碳纖維體積分?jǐn)?shù)φcf為0.3%時(shí)能發(fā)揮出明顯的沖擊增韌優(yōu)勢(shì).原因在于,碳纖維在混凝土內(nèi)部構(gòu)成了一種三維亂向分布的網(wǎng)絡(luò)體系,這一亂向網(wǎng)絡(luò)體系有助于提高混凝土受沖擊時(shí)動(dòng)能的吸收.在混凝土受沖擊荷載作用時(shí),纖維可以緩和混凝土內(nèi)部裂縫尖端應(yīng)力集中程度,并有效阻礙混凝土中裂縫的迅速發(fā)展,吸收由沖擊荷載所產(chǎn)生的動(dòng)能,從而提高混凝土的韌度.混凝土最終的破壞形態(tài)也能反映碳纖維的增韌效應(yīng).
圖7給出了SEA隨應(yīng)變率(˙ε)變化的規(guī)律.由圖7的整體趨勢(shì)來(lái)看,SEA表現(xiàn)出了顯著的應(yīng)變率效應(yīng),即其隨應(yīng)變率的增加而增加.深入分析可知,在碳纖維體積分?jǐn)?shù)相同的情況下,SEA和lg˙ε近似呈線性增長(zhǎng)關(guān)系,如圖8所示;對(duì)其線性擬合,得式(3):
圖7 SEA與應(yīng)變率˙ε的關(guān)系Fig.7 Relationship between SEA and strain rate
圖8 SEA與lg˙ε的關(guān)系Fig.8 Relationship between SEA and lg˙ε
由此分析可知,從比能量吸收的評(píng)價(jià)指標(biāo)來(lái)看,CFRGC在10~102s-1應(yīng)變率范圍內(nèi)的韌性為64.0~786.9kJ/m3,表現(xiàn)出顯著的應(yīng)變率相關(guān)性,隨應(yīng)變率的增加而增加;碳纖維體積分?jǐn)?shù)對(duì)SEA有一定的影響,對(duì)比擬合直線的斜率可知,碳纖維體積分?jǐn)?shù)φcf為0.3%時(shí)的比能量吸收值隨著應(yīng)變率增加而增加的趨勢(shì)相對(duì)較明顯,但碳纖維體積分?jǐn)?shù)為0.2%時(shí)的比能量吸收值則要比其他摻量下高,即CFRGC的沖擊增韌優(yōu)勢(shì)在碳纖維體積分?jǐn)?shù)為0.3%時(shí)表現(xiàn)得較為明顯,但在碳纖維體積分?jǐn)?shù)為0.2%時(shí),碳纖維的增韌效果更為明顯.
整體看來(lái),峰值韌度與比能量吸收隨碳纖維體積分?jǐn)?shù)變化的規(guī)律不盡相同,說(shuō)明這2種表征沖擊韌性的方法存在差異,但2種方法反映的發(fā)展趨勢(shì)存在一致性,主要表現(xiàn)在以下方面:
(1)沖擊韌性指標(biāo)存在明顯的應(yīng)變率效應(yīng),即隨著應(yīng)變率的增加而增加.不少學(xué)者認(rèn)為這是材料由一維應(yīng)力狀態(tài)向一維應(yīng)變狀態(tài)轉(zhuǎn)換過(guò)程中的力學(xué)響應(yīng).由于進(jìn)行SHPB的CFRGC試件都比較大,因此在SHPB試驗(yàn)中,試件內(nèi)相當(dāng)部位的受力狀態(tài)已不能準(zhǔn)確地定為一維應(yīng)力,在沖擊荷載作用下,由于材料的慣性效應(yīng),其側(cè)向的應(yīng)變受到限制,而且應(yīng)變率越高,這個(gè)限制就越明顯,從而有效地提高了其沖擊韌性.
(2)對(duì)于CFRGC而言,碳纖維具有一定的增韌效果.CFRGC是存在大量微缺陷的復(fù)合材料,在加載初期損傷較小,基體材料的應(yīng)變硬化起主導(dǎo)作用,其應(yīng)力-應(yīng)變曲線形態(tài)近似呈線性;隨著荷載的增加,損傷演化加劇,大量微缺陷成核并擴(kuò)展,斷面處的碳纖維參與受力而形成損傷過(guò)渡區(qū),增加了能量的耗散,推遲了裂紋的不穩(wěn)定擴(kuò)展,從而提高了CFRGC的韌性.理論上而言,碳纖維體積分?jǐn)?shù)越大,CFRGC沖擊韌性增加越明顯.但由于實(shí)際澆注、攪拌等施工過(guò)程中存在較多不確定因素,導(dǎo)致纖維分散效果不佳,成團(tuán)現(xiàn)象嚴(yán)重,因而在其體積分?jǐn)?shù)較高情況下這種增加趨勢(shì)并不特別明顯.
(3)沖擊荷載作用下,碳纖維在GC中的增韌效果更為明顯.靜態(tài)和動(dòng)態(tài)下CFRGC的損傷演化方式有所不同,靜態(tài)加載下,宏觀裂紋的萌生來(lái)源于缺陷最多的過(guò)渡相區(qū),擴(kuò)展主要沿集料和砂漿的界面進(jìn)行,最終的破壞是由主裂紋的失穩(wěn)擴(kuò)展導(dǎo)致的;沖擊荷載下,加載的開(kāi)始段在骨料相,砂漿相和過(guò)渡相同時(shí)萌生大量的微裂紋,參與受力的碳纖維數(shù)量越多,越有利于提高材料的韌性.
通過(guò)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn),采用比能量吸收作為沖擊韌性評(píng)價(jià)指標(biāo)的應(yīng)變率效應(yīng)更加明顯,離散性較小,而且從指標(biāo)的計(jì)算方法可以看出SEA綜合考慮了試驗(yàn)中多個(gè)影響因子,比較接近材料韌性的實(shí)際值.因此,建議在評(píng)價(jià)碳纖維增強(qiáng)地聚物混凝土的沖擊韌性時(shí),采用SEA指標(biāo)更加有效和合理.
(1)從峰值韌度的評(píng)價(jià)指標(biāo)來(lái)看,CFRGC在碳纖維體積分?jǐn)?shù)為0.3%時(shí)能發(fā)揮出明顯的沖擊增韌優(yōu)勢(shì).
(2)從比能量吸收的評(píng)價(jià)指標(biāo)來(lái)看,在10~102s-1應(yīng)變率范圍內(nèi)CFRGC的韌性表現(xiàn)出顯著的應(yīng)變率相關(guān)性,隨應(yīng)變率的增加而增加;CFRGC的沖擊增韌優(yōu)勢(shì)在碳纖維體積分?jǐn)?shù)為0.3%表現(xiàn)得較為明顯,但在碳纖維體積分?jǐn)?shù)為0.2%時(shí),碳纖維的增韌效果更為明顯,即CFRGC的增韌特性在碳纖維體積分?jǐn)?shù)為0.2%和0.3%時(shí)相對(duì)較為優(yōu)異.
(3)2種表征沖擊韌性的方法所反映的發(fā)展趨勢(shì)存在一致性,一是沖擊韌性指標(biāo)存在明顯的應(yīng)變率效應(yīng),即其隨著應(yīng)變率的增加而增加;二是碳纖維對(duì)于GC而言具有一定的增韌效果,而且在沖擊荷載作用下,碳纖維在GC中的增韌效果更為明顯.
(4)在評(píng)價(jià)碳纖維增強(qiáng)地聚物混凝土的沖擊韌性時(shí),采用比能量吸收指標(biāo)更加有效和合理.
[1] IVORRA S,GARCéS P,CATALáG,et al.Effect of silica fume particle size on mechanical properties of short carbon fiber reinforced concrete[J].Materials &Design,2010,31(3):1553-1558.
[2] FU X,CHUNG D D L.Radio wave reflecting concrete for the lateral guidance in automatic highways[J].Cement and Concrete Research,1998,28(6):795-801.
[3] WEN Sihai,CHUNG D D L.Uniaxial tension in carbon fiberreinforce cement sensed by electrical resistivity measurement in longitudinal and transverse directions[J].Cement and Concrete Research,2000,30(8):1289-1294.
[4] 許金余,羅鑫,吳菲,等.地質(zhì)聚合物混凝土動(dòng)態(tài)劈裂拉伸破壞的吸能特性[J].空軍工程大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2013,14(5):85-88. XU Jinyu,LUO Xin,WU Fei,et al.Energy absorption capacities of geopolymer concrete under condition of splitting-tensile damage[J].Journal of Air Force Engineering University:Natural Science,2013,14(5):85-88.(in Chinese)
[5] SHI Caijun,DAY R L.A calorimetric study of early hydration of alkali-slag cements[J].Cement and Concrete Research,1995,25(6):1333-1346.
[6] 楊進(jìn)勇,許金余,李為民,等.玄武巖纖維混凝土沖擊壓縮韌性[J].新型建筑材料,2008(6):69-72. YANG Jinyong,XU Jinyu,LI Weimin,et al.Impact compressure ductility of basalt fiber reinforeced concrete[J].New Building Materials,2008(6):69-72.(in Chinese)
[7] KOLSKY H.An investigation of the mechanical properties of materials at very high rates of loading[J].Proceeding Journal of American Physical Society,1949(B62):676-700.
[8] FREW D J,F(xiàn)ORRESTAL M J,CHEN W.Pulse shaping techniques for testing brittle materials with a split Hopkinson pressure bar[J].Experimental Mechanics,2002,42(1):93-106.
[9] LU G,YU T Y.Energy absorption of structures and materials[M].London:Woodhead Publishing,2003:20-96.