付麗鵬，陳煥龍，陳 浮

(1.哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司，黑龍江 哈爾濱 150040; 2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)，黑龍江 哈爾濱 150001)

鑒于高效率、緊湊、高可靠性始終是先進(jìn)航空動(dòng)力系統(tǒng)主要?dú)鈩?dòng)部件壓氣機(jī)/風(fēng)扇所追求的重要設(shè)計(jì)目標(biāo)［1－2］，所以高性能擴(kuò)壓葉柵的研制在整個(gè)壓氣機(jī)內(nèi)流空氣動(dòng)力學(xué)領(lǐng)域始終占有重要地位。因此，航空發(fā)動(dòng)機(jī)先進(jìn)壓縮系統(tǒng)的研發(fā)，更多地依賴于壓氣機(jī)單級(jí)氣動(dòng)負(fù)荷水平的提高，同時(shí)較好地控制近壁附面層流動(dòng)，從而獲得具有較高效率、失速裕度的壓氣機(jī)［3］。研究表明［4］，過(guò)高的單級(jí)氣動(dòng)負(fù)荷勢(shì)必將引起葉片近壁附面層流體強(qiáng)烈的二次流動(dòng)，端區(qū)三維非定常流動(dòng)效應(yīng)將主導(dǎo)整個(gè)柵內(nèi)流動(dòng)。彎曲葉片設(shè)計(jì)技術(shù)作為一種比較有效的葉柵附面層流動(dòng)控制技術(shù)已被國(guó)內(nèi)外廣泛的研究結(jié)果所驗(yàn)證［5－8］。前蘇聯(lián)學(xué)者特雷申科［9］基于給予附面層高熵流體補(bǔ)充額外的能量，減小動(dòng)能虧損，以建立沿流向穩(wěn)定流動(dòng)的空氣動(dòng)力學(xué)基本原理，提出通過(guò)在葉片表面設(shè)計(jì)合適的孔/縫隙通道結(jié)構(gòu)，通過(guò)外界氣源向葉柵表面或端區(qū)附面層流體作補(bǔ)充性供氣，以提高擴(kuò)壓葉柵氣動(dòng)性能的系列設(shè)計(jì)方法。關(guān)于葉柵附面層的流動(dòng)控制技術(shù)，近年來(lái)的一個(gè)研究熱點(diǎn)是附面層吸氣技術(shù)。上世紀(jì)90年代末，麻省理工學(xué)院的Kerrebrock［10－12］比較深入地論述了擴(kuò)壓葉柵中吸除附面層內(nèi)高熵流體的氣動(dòng)熱力學(xué)原理，并最終提出了新概念的吸附式壓氣機(jī)設(shè)計(jì)方法與級(jí)環(huán)境下基于附面層吸氣基本思想的壓氣機(jī)級(jí)設(shè)計(jì)新理念。然而，附面層吸除技術(shù)由于需要額外補(bǔ)充外界能量，而且葉柵系統(tǒng)中狹小空間抽吸系統(tǒng)的設(shè)計(jì)極其復(fù)雜，因此給工程實(shí)際應(yīng)用帶來(lái)了困難，甚至在許多條件下幾乎無(wú)法應(yīng)用該項(xiàng)技術(shù)。魯嘉華等［13－14］對(duì)高負(fù)荷軸流壓氣機(jī)弦向縫隙葉柵氣體動(dòng)力學(xué)進(jìn)行了研究，提出了確定縫隙位置的數(shù)學(xué)模型。研究結(jié)果表明，縫隙葉柵能夠獲得合理的型面壓力分布，達(dá)到了延緩或抑制葉柵表面附面層分離，增加壓氣機(jī)級(jí)負(fù)荷水平的目的。周敏等［15］以NASA67風(fēng)扇轉(zhuǎn)子為對(duì)象，在風(fēng)扇葉片的適當(dāng)位置設(shè)計(jì)孔隙結(jié)構(gòu)以構(gòu)造孔隙射流，其研究結(jié)果表明，設(shè)計(jì)合理的孔隙射流能夠增加局部區(qū)域附面層流體的流向動(dòng)能，提高壓氣機(jī)氣動(dòng)性能。此外，其他學(xué)者［16－18］針對(duì)各種射流孔/槽結(jié)構(gòu)的壓氣機(jī)導(dǎo)向器及靜子的研究結(jié)果也表明，微射流是增加壓氣機(jī)穩(wěn)定工作裕度的一種行之有效的措施。

綜上所述，本文基于組合流動(dòng)控制的設(shè)計(jì)思想，采用認(rèn)識(shí)流動(dòng)控制機(jī)理最直接、最有效手段的實(shí)驗(yàn)研究方法，對(duì)所設(shè)計(jì)的帶縫隙結(jié)構(gòu)的大折轉(zhuǎn)角反彎曲擴(kuò)壓葉柵總體氣動(dòng)性能與近壁面壓力場(chǎng)參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)測(cè)量，并對(duì)采用組合流動(dòng)控制技術(shù)的大折轉(zhuǎn)角擴(kuò)壓葉柵近壁附面層流動(dòng)控制物理機(jī)制進(jìn)行詳細(xì)分析與探討。

圖1 實(shí)驗(yàn)風(fēng)洞與實(shí)驗(yàn)葉柵1－穩(wěn)壓筒;2－整流箱;3－過(guò)濾網(wǎng);4－整流柵;5－觀察窗;6－整流網(wǎng);7－收斂段;8－葉柵進(jìn)口段;9－活動(dòng)側(cè)板;10－實(shí)驗(yàn)葉柵;11－速度探針;12－位移機(jī)構(gòu);13－半圓盤

1 實(shí)驗(yàn)方法

本實(shí)驗(yàn)在哈爾濱工業(yè)大學(xué)大尺度低速平面葉柵風(fēng)洞上進(jìn)行，來(lái)流馬赫數(shù)為0.29，每套平面葉柵由7個(gè)葉片組成，葉型采用NACA65－24A10－10，葉柵風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)臺(tái)、葉型幾何參數(shù)、縫隙葉片結(jié)構(gòu)以及實(shí)驗(yàn)方案分別如圖1和表1所示。在實(shí)驗(yàn)測(cè)試過(guò)程中，第一和第七個(gè)葉片緊靠風(fēng)洞側(cè)壁，為了避免漏氣而不在葉片上設(shè)計(jì)縫隙結(jié)構(gòu)。為了保證來(lái)流的均勻性，實(shí)驗(yàn)過(guò)程中保證葉柵進(jìn)口附面層厚度δ小于11%H。采用L形五孔束狀探針測(cè)量葉柵流場(chǎng)參數(shù)，束狀探針頭的直徑為2.6 mm。頭部五個(gè)測(cè)壓小孔的直徑均為0.5 mm。采用五孔探針的定位角度由實(shí)驗(yàn)前的多次測(cè)試并進(jìn)行調(diào)整后確定，其誤差小于±1°，測(cè)點(diǎn)定位誤差由位移機(jī)構(gòu)的精度決定，小于0.5 mm。根據(jù)前期的多次重復(fù)測(cè)量、實(shí)驗(yàn)結(jié)果與高精度數(shù)值計(jì)算結(jié)果對(duì)比分析以及測(cè)試人員的長(zhǎng)期經(jīng)驗(yàn)積累表明，除了在高損失區(qū)總壓與氣流角的測(cè)量誤差稍大外，其它氣動(dòng)參數(shù)的測(cè)量結(jié)果誤差均小于±2%。測(cè)點(diǎn)布置:19×22(展向×周向)，并在尾跡區(qū)域進(jìn)行適當(dāng)?shù)募用堋榱吮阌诒硎?，在此將原型不開(kāi)孔方案稱為D0方案，Hs1/H=5%稱為D1方案，Hs2/H=15%稱為D2方案，Hs3/H=25%稱為D3方案，D1＆D2組合稱為D4方案，D1＆D3組合稱為D5方案，D2＆D3組合稱為D6方案，D1＆D2＆D3組合稱為D7方案。所有方案在距離葉柵前緣150%倍軸向弦長(zhǎng)的位置測(cè)量總體氣動(dòng)損失，數(shù)據(jù)處理采用沿節(jié)距方向的面積平均方法。

圖2給出了本文葉片型面靜壓與表面壓力的測(cè)試方法示意圖與實(shí)物模型。從下端壁至葉展中部測(cè)量6個(gè)截面，它們分別與葉片下端壁的距離為: 3.2 mm，16.0 mm，32.0 mm，48.0 mm，64.0 mm，80.0 mm，每個(gè)截面的測(cè)點(diǎn)分布如圖2所示，這些截面測(cè)點(diǎn)相應(yīng)的小孔通過(guò)細(xì)管與壓力傳感器相連接，在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，壓力傳感器即可自動(dòng)采集相應(yīng)位置的靜壓值并傳回終端計(jì)算機(jī)進(jìn)行數(shù)據(jù)處理與分析。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

壓氣機(jī)葉柵流道內(nèi)存在通道渦、壁面渦、馬蹄渦等集中渦系結(jié)構(gòu)，這些大尺度旋渦結(jié)構(gòu)將導(dǎo)致流體能量耗散，在沿流向逆壓梯度作用下，吸力面及其端壁角區(qū)內(nèi)的低能附面層流體很難保持較好的附體流動(dòng)。高負(fù)荷擴(kuò)壓葉柵中集中渦系的形成、發(fā)展、非線性叉演，以及氣流的流動(dòng)分離等均與葉柵近壁面附面層的發(fā)展密切相關(guān)，而葉柵壁面區(qū)域的靜壓分布則是決定近壁附面層發(fā)展的關(guān)鍵因素之一。

表1 縫隙葉柵參數(shù)

圖2 表面壓力測(cè)量方法與物理模型

圖3給出了有/無(wú)縫隙結(jié)構(gòu)的反彎葉柵下半葉展區(qū)域吸力面靜壓系數(shù)分布，在0～15%B范圍內(nèi)葉片吸力面區(qū)域?yàn)轫槈毫μ荻葏^(qū)，這正好與葉片前緣附近吸力面的加速區(qū)相對(duì)應(yīng)，氣流在該區(qū)域易于發(fā)生跨音流動(dòng)，其后氣流沿流向產(chǎn)生較大范圍的減速擴(kuò)壓運(yùn)動(dòng)。在80%B附近區(qū)域，吸力面壓力沿葉高方向近似呈反“C”型分布，但是由于彎角(－5°)較小，這種反“C”型分布規(guī)律不明顯。由于葉片幾何折轉(zhuǎn)角(60°)較大，無(wú)縫隙結(jié)構(gòu)方案從54%B至尾緣附近靜壓等值線分布存在較大的空白區(qū)域，這表明葉片吸力面附面層低能粘性氣體在強(qiáng)逆壓力梯度下發(fā)生了大尺度流動(dòng)分離、脫落等流動(dòng)現(xiàn)象，氣流靜壓在這一區(qū)域基本不變甚至有可能降低。位于葉片壓力側(cè)具有較高壓力勢(shì)能的附面層流體及較高動(dòng)能的部分主流流體，在橫向壓差的驅(qū)動(dòng)下形成縫隙射流，射流增加了吸力側(cè)區(qū)域即將分離的邊界層低能流體的動(dòng)量、能量與湍流度，減少附面層流體的動(dòng)量虧損，再次重構(gòu)了分離區(qū)內(nèi)的逆壓力梯度與更加飽滿的速度剖面，提高了附面層高熵流體繼續(xù)克服逆壓梯度的能力，對(duì)部分區(qū)域的粘性氣體給予了“二次擴(kuò)壓”潛能。此外，縫隙射流還能夠有效控制分離區(qū)的大小，改變流動(dòng)分離的模式。流動(dòng)分離的削弱或推遲、分離區(qū)尺度的降低意味著流動(dòng)堵塞降低，這對(duì)于拓展高負(fù)荷擴(kuò)壓葉柵的穩(wěn)定工作范圍、改善高負(fù)荷壓氣機(jī)氣動(dòng)性能是極為有益的。此外，反彎曲葉片給予近壁附面層流體徑向遷移動(dòng)力一方面改善了葉展中部區(qū)域的流動(dòng)狀況，另一方面卻使得葉柵端區(qū)附近的流動(dòng)惡化。采用縫隙葉片流動(dòng)控制技術(shù)，不僅可以削弱反彎曲葉柵因附面層展向遷移二次流導(dǎo)致的局部流動(dòng)惡化，而且高速射流將局部遷移或積聚的低能流體及時(shí)帶入葉柵主流中，減小低能流體在端區(qū)的積聚、摻混撞擊、粘性摩擦，并降低柵后尾跡虧損，從而延緩了吸力面附面層脫落，破壞了集中脫落渦的大尺度相干結(jié)構(gòu)，降低了柵后尾跡高熵流體的過(guò)度聚集。因此，縫隙射流與彎曲葉片技術(shù)的有機(jī)結(jié)合能夠進(jìn)一步提高高負(fù)荷擴(kuò)壓葉柵的氣動(dòng)特性，并可拓展它們各自的應(yīng)用范圍、增強(qiáng)作用效果。壓力分布結(jié)果還表明，縫隙結(jié)構(gòu)的徑向位置對(duì)于流動(dòng)控制效果有重要影響，適當(dāng)增加縫隙徑向高度有利于發(fā)揮射流的流動(dòng)控制效果，如D2、D3方案所示;組合縫隙結(jié)構(gòu)的流動(dòng)控制效果則優(yōu)于單縫結(jié)構(gòu)，組合縫隙數(shù)目越多，流動(dòng)控制的正效果越強(qiáng)，如D6、D7方案所示。

圖3 吸力面靜壓系數(shù)等值線分布

圖4 壓力面靜壓系數(shù)等值線分布

圖4給出了帶縫隙結(jié)構(gòu)的反彎葉片壓力面靜壓系數(shù)分布，設(shè)計(jì)工況(i=0°)下壓力面的流動(dòng)狀態(tài)良好，并未發(fā)生大尺度分離流動(dòng)，除了前緣和尾緣附近域外，整個(gè)壓力面基本上都處于壓力梯度很小的附著擴(kuò)壓流動(dòng)狀態(tài)?？p隙射流對(duì)壓力面縫隙附近區(qū)域的壓力場(chǎng)影響較大，利用固有的壓力面壓力高于吸力面壓力條件，縫隙附近附面層內(nèi)低能流體與部分主流氣體在吸壓力面壓差驅(qū)動(dòng)下流向吸力面，同時(shí)對(duì)壓力面縫隙位置附近的附面層低能流體進(jìn)行引射與抽吸，這將對(duì)負(fù)沖角條件下的壓力面流動(dòng)改善帶來(lái)正效果。此外，通過(guò)合理地組織縫隙射流及其縫隙組合方式，縫隙射流能夠減小縫隙上游的擴(kuò)壓梯度，為下游擴(kuò)壓創(chuàng)造有利條件，這與邊界層吸除帶來(lái)的效果相類似，而且參與產(chǎn)生射流的縫數(shù)目越多，射流作用效果越明顯，如D3、D6、D7方案所示。

圖5給出了原型方案與縫隙葉柵方案葉片表面與下端壁流場(chǎng)墨跡顯示圖譜。流場(chǎng)墨跡可以近似表示壁面流場(chǎng)的摩擦力線譜，它是研究擴(kuò)壓葉柵近壁附面層流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的有效手段之一。研究結(jié)果表明，大轉(zhuǎn)角擴(kuò)壓葉柵吸力面均存在嚴(yán)重的角區(qū)流動(dòng)分離，加之反彎曲葉片由于受到徑向順壓力梯度作用，原型方案在吸力面較大流動(dòng)區(qū)域內(nèi)存在低能流體的徑向遷移與積聚，但是由于彎角(－5°)較小，所以葉展中部的流動(dòng)仍然相對(duì)較為有序?？p隙葉片有效地改善了大折轉(zhuǎn)角擴(kuò)壓葉柵吸力面的流場(chǎng)參數(shù)分布規(guī)律，不僅吸力面角區(qū)分離的范圍減小，而且葉展中部附近區(qū)域的流動(dòng)也得到了有效的改善。這與縫隙射流不僅增加分離區(qū)內(nèi)部低能流體的動(dòng)量、動(dòng)能以及湍流強(qiáng)度，并及時(shí)將徑向遷移與積聚的低能流體帶入主流直接相關(guān)。壓力面端區(qū)附近的墨跡線流向端壁區(qū)域，而且墨跡線偏轉(zhuǎn)程度隨著縫隙數(shù)目的增加而有所降低。這是因?yàn)檎承詺怏w在柵內(nèi)橫向壓差的驅(qū)動(dòng)下，葉柵流道端壁附面層低能流體從端壁壓力側(cè)向吸力側(cè)遷移，為了滿足質(zhì)量守恒條件，下端壁上方壓力側(cè)的附面層流體必須及時(shí)補(bǔ)充，所以導(dǎo)致葉柵壓力側(cè)端區(qū)附近的墨跡線流向端區(qū)。由于縫隙葉片壓力面的部分附面層流體通過(guò)縫隙流向同一葉片吸力面，因此縫隙葉片壓力側(cè)墨跡線向端壁方向偏轉(zhuǎn)的程度有所減弱。葉柵下端壁流場(chǎng)墨跡顯示結(jié)果表明，為了實(shí)現(xiàn)端區(qū)附面層流體離心力與粘性力的動(dòng)力學(xué)平衡，端區(qū)墨跡線均存在較大的曲率，甚至部分流體無(wú)法順利地流出葉柵通道而終止于相鄰葉片吸力面，產(chǎn)生過(guò)偏轉(zhuǎn)現(xiàn)象。此外，由于縫隙位置與端壁存在一定距離，縫隙射流對(duì)于端壁區(qū)域的流動(dòng)影響較小，所以各個(gè)方案的端壁流譜差別較小。另外，研究結(jié)果也表明，縫隙射流雖然能夠改變擴(kuò)壓葉柵吸力面壓力分布狀況、減小吸力面的流動(dòng)分離尺度與強(qiáng)度，但是并不能徹底消除葉柵吸力面的流動(dòng)分離現(xiàn)象。

圖5 葉片表面與端壁墨跡流動(dòng)顯示

圖6 出口總壓損失系數(shù)ˉω

研究結(jié)果還表明，當(dāng)縫隙位于某一合適的位置或以某種合理的方式進(jìn)行組合設(shè)計(jì)時(shí)，更加有利于發(fā)揮縫隙射流的功效，減小其速度虧損及范圍、提高附面層內(nèi)流體的抗分離能力、推遲吸力面附面層分離并增加葉片的擴(kuò)壓能力，在提高大轉(zhuǎn)角壓氣機(jī)葉柵的氣動(dòng)負(fù)荷水平的同時(shí)，也發(fā)揮了降低葉柵氣動(dòng)損失的效果。此外，要想盡可能發(fā)揮縫隙射流控制的效用，其縫隙起始位置應(yīng)該位于分離點(diǎn)附近，并沿流向向分離區(qū)展開(kāi)，如本文所研究的D3、D6方案所示。

圖7 出口總壓損失系數(shù)等值線分布

圖6給出了不同研究方案的反彎曲擴(kuò)壓葉柵總壓損失系數(shù)分布。其中，圖6(a)的曲線為出口截面總壓損失系數(shù)沿葉高分布，橫坐標(biāo)ω－表示葉柵出口截面面積平均總壓損失系數(shù)，縱坐標(biāo)表示相對(duì)葉高。圖6(a)的研究結(jié)果表明，除了D1方案外，所有縫隙射流方案在20%以上葉展范圍內(nèi)葉柵出口總壓損失均得到了不同程度的降低，而且組合縫隙射流方案的作用效果優(yōu)于單縫射流方案的作用效果。在10%～20%H葉展范圍內(nèi)，縫射流方案的總壓損失有所增加，這是由于縫隙結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的附加流動(dòng)損失所致。為了評(píng)價(jià)縫隙葉片的流動(dòng)控制總體效果，圖6(b)給出了各個(gè)方案平均總氣動(dòng)損失系數(shù)對(duì)比分析。最終的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，縫隙葉片方案對(duì)于總損失的降低均產(chǎn)生正效果，而且除了D4方案外，組合縫隙設(shè)計(jì)方案的效果均優(yōu)于單縫隙結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案。在所研究的縫隙葉片設(shè)計(jì)方案中，D3、D6、D7方案的流動(dòng)控制效果最佳。最終D6方案與無(wú)縫的原型方案相比，總氣動(dòng)損失約降低14%。但是，綜合考慮葉片強(qiáng)度等方面的問(wèn)題，作者認(rèn)為D3、D6設(shè)計(jì)方案最為理想。

為了更一步分析縫隙射流的流動(dòng)控制物理機(jī)制，圖7給出了出口截面總損失系數(shù)在一個(gè)截距范圍、下半葉高區(qū)域內(nèi)的等值線分布。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，大折轉(zhuǎn)角(60°)葉柵吸力面附面層內(nèi)的粘性高熵氣體在強(qiáng)逆壓力梯度下發(fā)生嚴(yán)重流動(dòng)分離，分離的低能氣體與葉片表面尚未分離的附面層氣體離開(kāi)葉片表面，在柵后下游匯集、摻混形成高損失核心尾跡區(qū)，尾跡尺度較常規(guī)擴(kuò)壓葉柵大。縫隙射流不僅減小高損失區(qū)的范圍與葉柵尾跡寬度，尤其是在葉展中部附近區(qū)域表現(xiàn)得較為明顯，而且改變了高損失核心區(qū)的空間位置，與縫隙位于相同葉展位置附近區(qū)域氣動(dòng)損失略有增加。相關(guān)的流體動(dòng)力學(xué)控制機(jī)制分析如下:經(jīng)由吸壓力面壓差驅(qū)動(dòng)的高速射流(相對(duì)于附面層流動(dòng)而言)增加了葉片吸力面即將分離的附面層內(nèi)低能流體的動(dòng)量，使其能夠繼續(xù)保持附體流動(dòng)，延緩了吸力面氣流分離，附體流動(dòng)甚至可以保持到葉片尾緣附近;縫隙附近區(qū)域的附面層內(nèi)低能流體持續(xù)地向縫隙處遷移，以滿足氣體質(zhì)量守恒條件和穩(wěn)定氣體射流的不斷產(chǎn)生，并使得葉展其它區(qū)域損失降低;射流與主流的摻混、射流與縫隙的粘性摩擦導(dǎo)致縫隙附近流動(dòng)損失有所增加;組合縫隙方案射流流量較大，有較多的能量補(bǔ)充到附面層高熵流體區(qū)域，對(duì)分離區(qū)進(jìn)行全方位的流動(dòng)控制，所以其流動(dòng)控制效果較單縫隙方案明顯?？傊?，縫隙射流通過(guò)增加附面層內(nèi)高熵氣體的能量以實(shí)現(xiàn)改善葉柵氣動(dòng)性能的目的，而彎曲葉片則可以通過(guò)構(gòu)造附面層徑向遷移使得高熵氣體集中于局部區(qū)域，從而增強(qiáng)了縫隙射流的作用效果。因此，縫隙射流技術(shù)與彎曲葉片技術(shù)相結(jié)合對(duì)于進(jìn)一步強(qiáng)化它們各自控制附面層與二次流動(dòng)的效果是極為有利的。

3 結(jié)論

本文針對(duì)設(shè)計(jì)帶縫隙結(jié)構(gòu)的高負(fù)荷彎曲擴(kuò)壓葉柵內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)開(kāi)展實(shí)驗(yàn)研究，對(duì)近壁流場(chǎng)與總體氣動(dòng)性能參數(shù)進(jìn)行了詳細(xì)測(cè)量，并對(duì)經(jīng)由壓力面到吸力面的壓差驅(qū)動(dòng)縫隙射流以控制高負(fù)荷彎曲擴(kuò)壓葉柵內(nèi)分離流動(dòng)進(jìn)行了細(xì)致的分析與探討，所得結(jié)論如下:

(1)縫隙射流的控制物理機(jī)制可以描述為:縫隙射流增加了葉片吸力面附面層高熵流體的動(dòng)量、動(dòng)能與湍流強(qiáng)度，增強(qiáng)了葉片表面附面層流體的抗分離能力，減小高熵流體在局部區(qū)域的摻混撞擊和粘性摩擦作用，并將局部遷移或積聚的低能流體及時(shí)帶入主流，抑制了柵后尾跡高熵流體的過(guò)度聚集;

(2)合理地組織縫隙射流的作用位置是高負(fù)荷縫隙葉片設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，本文的最優(yōu)方案D6與無(wú)縫隙設(shè)計(jì)方案相比，總損失降低約14%;

(3)集縫隙射流控制技術(shù)與彎曲葉片技術(shù)于一體的先進(jìn)氣動(dòng)設(shè)計(jì)理念能夠進(jìn)一步提高高負(fù)荷擴(kuò)壓葉柵的氣動(dòng)性能，并可拓展它們各自的應(yīng)用范圍、增強(qiáng)其作用效果，為高效緊湊的發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮系統(tǒng)提供一個(gè)新的設(shè)計(jì)自由度。

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