柳 東

(中國(guó)石油遼河油田分公司沈陽(yáng)采油廠，遼寧新民 110316)

1 研究區(qū)概況

2 油井單井生產(chǎn)狀態(tài)研究

通過(guò)對(duì)油井的示功圖分析和泵的有效排量計(jì)算，來(lái)確認(rèn)油井生產(chǎn)狀態(tài)。

油井在正常生產(chǎn)狀態(tài)下示功圖動(dòng)態(tài)表現(xiàn)為兩種：一種是油井供液充足，功圖充滿度高；一種是油井供液不足，功圖充滿度不高?？衫檬竟D的有效排量計(jì)算確定油井的生產(chǎn)狀態(tài)[2]，確定有效排量前提是確定有效沖程。根據(jù)泵示功圖、閥開(kāi)閉點(diǎn)的位置與柱塞有效沖程三者之間關(guān)系,確定有效沖程。有效沖程：L=(L1/L2)×S；有效排量= (L1/L2)×KSN(其中:L1為有效沖程橫坐標(biāo)；L2為最大沖程橫坐標(biāo)；K為泵徑系數(shù)；S為最大沖程；N為沖次)。現(xiàn)場(chǎng)用15%波動(dòng)代替混合液體積系數(shù)變化和密度變化及其它各種因素產(chǎn)生的誤差，以減少計(jì)算步驟和提高分析效率[3]。

實(shí)例1：靜69-261(圖1)。測(cè)試日期：2011-01-05；泵型：44，沖次：2.94 r/min，最大沖程:5.59 m,實(shí)際計(jì)量液量為28.9 t。根據(jù)功圖計(jì)算:有效沖程4.8 m,有效液量30.9 t，有效泵效93.5%。

圖1 靜69-269示功圖

實(shí)例2：靜73-161(圖2)。測(cè)試日期：2011-01-28；泵型70；沖次4.08 r/min；最大沖程4.76 m,實(shí)際計(jì)量液量為48.1 t;根據(jù)功圖計(jì)算有效沖程為2.13 m;有效液量48.1 t;有效泵效為100%。

由于油管內(nèi)混合物具有可壓縮性,根據(jù)柱塞有效沖程計(jì)算出的井下排液量并不等于地面產(chǎn)液量。利用示功圖計(jì)算液量可以確定油井單井生產(chǎn)狀態(tài)是不是正常的。有效泵效分三類：第一類是0.85≤Q實(shí)/Q有效≤1.15，當(dāng)示功圖充滿度高時(shí)為供液充足；當(dāng)示功圖充滿度不高時(shí)為供液不足。第二類是Q實(shí)/Q有效>1.15，當(dāng)示功圖充滿度高時(shí)為連抽帶噴，當(dāng)示功圖充滿度不高時(shí)為計(jì)量不準(zhǔn)確。第三類是Q實(shí)/Q有效<0.85，油井處于不正常生產(chǎn)狀態(tài)，示功圖充滿度高，功圖面積變小，認(rèn)為是管漏；當(dāng)增載線或卸載線變長(zhǎng)，認(rèn)為是泵漏[1-4]；當(dāng)0.5≤Q實(shí)/Q有效≤0.85，建議進(jìn)行地面維護(hù)(洗井，碰泵，控套壓等)，維持生產(chǎn)；當(dāng)Q實(shí)/Q有效<0.5時(shí)建議修井作業(yè)。

圖2 靜73-161示功圖

3 油井沉沒(méi)度確定

通過(guò)對(duì)油井液面的研究確立合理沉沒(méi)度，合理沉沒(méi)度確立后可以有效決定油井提液分界線。

當(dāng)油井處于正常生產(chǎn)狀態(tài)時(shí)，通過(guò)泵效與含水關(guān)系確定在泵效最大情況下的沉沒(méi)度。將油井的含水按照10%的級(jí)別進(jìn)行遞增，劃分為60%～70%,70%～80%,80%～90%,90%以上4個(gè)含水區(qū)間，在抽油泵正常生產(chǎn)前提下，對(duì)相同含水級(jí)別的抽油機(jī)井以沉沒(méi)度為橫坐標(biāo)，泵效為縱坐標(biāo)，繪制了泵效隨沉沒(méi)度變化的關(guān)系曲線[5]。從圖3中看出，隨著沉沒(méi)度的增加，泵效增加，當(dāng)沉沒(méi)度達(dá)到一定值時(shí)，泵效曲線逐漸變緩最終不再上升；沉沒(méi)度相同時(shí)，含水越高，泵效越高。最終確定：當(dāng)含水大于90%時(shí)，沉沒(méi)度為200～250 m即可滿足要求，再增加沉沒(méi)度，泵效不增加；當(dāng)含水為80%～90%時(shí)，泵效達(dá)到最大時(shí)，所需沉沒(méi)度為250～300 m；當(dāng)含水70%～80%時(shí)，泵效最大時(shí)所需沉沒(méi)度為300～350 m；當(dāng)含水為60%～70%時(shí)，泵效最大時(shí)所需沉沒(méi)度為350～400 m。

沈84-安12塊綜合含水為93.83%，其中95%以上油井含水在80%以上，在油井保持正常生產(chǎn)狀態(tài)下，以200～300m為界分段對(duì)油井供舉關(guān)系進(jìn)行分析。當(dāng)沉沒(méi)度低于200 m時(shí)，認(rèn)為供液不足[7]，供舉不匹配，供弱于舉，產(chǎn)液速度小[8]；當(dāng)沉沒(méi)度處于200～300 m時(shí)，認(rèn)為供液產(chǎn)出合理，供舉匹配[9]；當(dāng)沉沒(méi)度大于300 m以上，認(rèn)為供液過(guò)足，供強(qiáng)于舉，產(chǎn)液速度大[6]。

圖3 沉沒(méi)度與泵效關(guān)系曲線

4 水油井注采關(guān)系確認(rèn)

注采比是注入水的地下體積與采出液的地下體積之比。注采比是表征油田注水開(kāi)發(fā)過(guò)程中注采平衡狀況,反映產(chǎn)液量、注水量與地層壓力之間聯(lián)系的綜合指標(biāo)。在注水開(kāi)發(fā)過(guò)程中,油水井要進(jìn)行配產(chǎn)配注。沈84-安12塊進(jìn)入高含水開(kāi)發(fā)期,合理的注采比可以有效地緩解平面、層間和層內(nèi)矛盾,并使地層保持一定的壓力, 保證油井正常生產(chǎn)。

4．1 合理注采比確定

當(dāng)油藏產(chǎn)液量基本穩(wěn)定時(shí)，確定地層壓降與注采比關(guān)系。沈84-安12塊注采比與壓降曲線見(jiàn)圖4，計(jì)算出目前合理注采比應(yīng)為1.07左右。參照油藏描述及關(guān)于合理注采比理論研究，確定1.1作為合理注采比。

圖4 沈84-安12塊注采比與地層壓降關(guān)系

4．2 單井注采比確定

在油田開(kāi)發(fā)初期，認(rèn)為注水井注入水是均勻向四周擴(kuò)散的，油井產(chǎn)液是周邊液體均勻流入井筒內(nèi)，并以此制定合理的配產(chǎn)和配注；在實(shí)際開(kāi)發(fā)中，注水井首先與周邊一線油井存在注采對(duì)應(yīng)關(guān)系，在水井水驅(qū)方向和油井產(chǎn)液量來(lái)源于注水井的方向比例系數(shù)不確定下，將注水井水量平均劈分給周邊一線有注采對(duì)應(yīng)的油井，同時(shí)將油井液量平均劈分給周邊一線有注采對(duì)應(yīng)關(guān)系水井。這樣由于每口水井注入量不同，每口油井產(chǎn)液量不同，產(chǎn)生的注采比并不相同。由于沈84-安12塊油水井多，在單井注采比研究中存在一定誤差，把合理注采比放大范圍，認(rèn)為當(dāng)注采比范圍在0.9～1.3是注采合理[10]；當(dāng)注采比大于1.3時(shí)認(rèn)為是注強(qiáng)于采；當(dāng)注采比小于0.9時(shí)認(rèn)為是注弱于采。

5 單井動(dòng)態(tài)分析及提液時(shí)機(jī)確定

結(jié)合沈84-安12塊基本情況和生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，根據(jù)示功圖、沉沒(méi)度和注采比三者之間的關(guān)系，確定了12種提液時(shí)機(jī)分類，見(jiàn)表1。

6 結(jié)論

(1)利用示功圖、沉沒(méi)度、注采比三者之間關(guān)系分析單井動(dòng)態(tài)及提液時(shí)機(jī)，在現(xiàn)場(chǎng)中很實(shí)用，有效提升了油井生產(chǎn)時(shí)率和泵效。

表1 十二種動(dòng)態(tài)關(guān)系分類

(2)在單井狀態(tài)確認(rèn)時(shí)要充分考慮各因素帶來(lái)的不確性，合理確認(rèn)誤差范圍。

(3)由于儲(chǔ)層的非均質(zhì)性，注水量和產(chǎn)液量的劈分較難確定，明確注水井各層注水量方向比例,確定生產(chǎn)井產(chǎn)液量來(lái)源于個(gè)注水井的方向比例系數(shù)，從而最大限度解決高含水后期的層間矛盾和平面矛盾,滿足油田穩(wěn)油控水的需要。

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