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        壓水堆核電廠再熱汽溫及影響因素分析

        2014-03-25 03:20:10閆順林趙丹陽劉小旺
        電力科學(xué)與工程 2014年10期
        關(guān)鍵詞:熱汽熱器核電機(jī)組

        閆順林,趙丹陽,劉小旺

        (華北電力大學(xué) 能源動力與機(jī)械工程學(xué)院,河北 保定071003)

        0 引言

        截至2014 年4 月,全球在役核電機(jī)組435臺,其中我國核電機(jī)組在運(yùn)21 臺,在建28 臺,總數(shù)量居世界第四,并力爭在2020 年核電裝機(jī)容量達(dá)到4 000 萬kW,比例達(dá)到電力裝機(jī)總?cè)萘康?%以上[1]。隨著核電機(jī)組的增多,如何確保機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行越來越成為一個重要的課題[2,3]。

        核電機(jī)組的再熱蒸汽溫度是核電廠重要的監(jiān)測數(shù)據(jù),再熱汽溫與機(jī)組相對內(nèi)效率、熱耗率和汽輪機(jī)理想內(nèi)功率密切相關(guān)。目前對核電機(jī)組汽溫特性的研究并不完善,研究核電機(jī)組再熱汽溫的特性及影響因素,具有非常實(shí)際的意義。本文以壓水堆核電機(jī)組為例,推導(dǎo)了該機(jī)組再熱汽溫的數(shù)學(xué)模型,并分析了相關(guān)影響因素,對核電廠再熱汽溫的控制具有一定的指導(dǎo)意義。

        1 再熱汽溫模型的建立

        1.1 壓水堆汽水分離再熱器系統(tǒng)

        壓水堆核電機(jī)組是利用低濃縮鈾作為核燃料,將裂變能量通過介質(zhì)傳輸給蒸汽,從而推動汽輪發(fā)電機(jī)組發(fā)電。核電機(jī)組的再熱蒸汽系統(tǒng)與傳統(tǒng)火電再熱系統(tǒng)有著很大不同,因此火電再熱蒸汽的數(shù)學(xué)模型并不適應(yīng)核電機(jī)組的再熱系統(tǒng)[4]。

        核電機(jī)組采用的是汽水分離再熱器系統(tǒng),再熱蒸汽是抽取自高壓缸排汽,此時的蒸汽濕度已達(dá)到12%左右,從而排汽需要先經(jīng)過汽水分離器以降低蒸汽濕度,從而減少濕蒸汽對汽輪機(jī)零部件的腐蝕[5,6]。為了進(jìn)一步提高核電機(jī)組經(jīng)濟(jì)性,現(xiàn)代核電汽輪機(jī)一般采用二級再熱設(shè)計(jì)。第一級再熱的加熱蒸汽來自高壓缸抽汽,第二級再熱的加熱蒸汽取自蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生的新蒸汽。與非再熱系統(tǒng)相比,單級再熱可使經(jīng)濟(jì)性提高1.5%~2%,二級再熱可使經(jīng)濟(jì)性提高1.8%~2.5%左右[7,8]。

        圖1 為核電廠汽水分離再熱器系統(tǒng)。

        圖1 汽水分離再熱器系統(tǒng)

        圖1 中,Gmj為高壓缸排氣流量,kg/s;Gcs為高壓缸排氣由汽水分離器脫除的水分流量,kg/s;為再熱蒸汽的流量,kg/s;,分別為再熱蒸汽進(jìn)出口焓值,J/g;Gs1為高壓缸抽汽流量,kg/s ;,分別為高壓缸抽汽在第一級再熱器進(jìn)出口的焓值,J/g;Gs2為來自蒸汽發(fā)生器的新蒸汽流量,kg/s;,分別為新蒸汽在第二級再熱器進(jìn)出口焓值,J/g。

        1.2 再熱系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型

        根據(jù)圖1 所示的系統(tǒng)模型,由能量守恒定律得:

        為了保證機(jī)組安全運(yùn)行,汽水分離器應(yīng)去除濕蒸汽中98%的水分,因此引入汽水分離器除水系數(shù),即:

        將(1)、(3)式聯(lián)立可得:

        對(4)式兩邊取對數(shù)并求取全微分得:)

        引入壓力與溫度關(guān)系式:

        將以上各式聯(lián)立可以得到再熱汽溫與其各個影響因素的相對變化量的數(shù)學(xué)模型為:

        其中:

        式中a 的計(jì)算式為:

        2 再熱蒸汽溫度影響因素分析

        根據(jù)核電再熱蒸汽溫度與其影響因素的數(shù)學(xué)關(guān)系模型,下面將對各個因素進(jìn)行定性分析[11]。

        從數(shù)學(xué)模型式(7)可以看出,再熱器入口蒸汽焓值與再熱汽溫呈正相關(guān),當(dāng)再熱蒸汽焓值升高,其他影響因素不變時,由于再熱蒸汽的吸熱量不變,從而導(dǎo)致再熱汽溫的升高。

        (2)高壓缸抽汽量Gs1

        高壓缸抽汽是再熱系統(tǒng)中第一級加熱蒸汽,再熱汽溫與高壓缸抽汽量的變化方向一致。在高壓缸抽汽焓值、再熱蒸汽量與再熱蒸汽焓值不變的情況下,隨著高壓缸抽汽量的增加,再熱蒸汽溫度也隨之升高。

        (3)蒸汽發(fā)生器的新蒸汽量Gs2

        來自蒸汽發(fā)生器的新蒸汽是第二級加熱蒸汽,由于新蒸汽的參數(shù)較高,因此其抽汽量的大小對再熱汽溫的影響也較大。在其他影響因素不變的情況下,隨著新蒸汽量的增加,再熱蒸汽的吸熱量也隨之增加,引起再熱汽溫的升高。

        (6)除水系數(shù)αcs

        除水系數(shù)αcs表示經(jīng)汽水分離器脫除的再熱蒸汽中水分份額,水分脫除的多少直接受再熱蒸汽濕度、設(shè)備運(yùn)行狀況的影響。當(dāng)αcs值較大時,即表示飽和蒸汽占比越大,因此在總換熱量不變的情況下,再熱蒸汽的吸熱份額就越大,從而再熱蒸汽的溫度升高也越多。

        (7)高壓缸排汽量Gmj

        高壓缸排汽量Gmj的大小直接決定了再熱蒸汽量的多少。高壓缸排汽量Gmj增大,即再熱蒸汽量增加,若維持其他因素不變,則再熱蒸汽總吸熱量不變,從而導(dǎo)致再熱汽溫降低。

        (8)運(yùn)行壓力p

        運(yùn)行壓力p 主要通過影響高壓缸排汽溫度來影響再熱汽溫[12]。運(yùn)行壓力p 越高,蒸汽飽和溫度也就越高,對應(yīng)的蒸汽焓值也就越大,從而做功能力也越強(qiáng)。

        3 算例分析

        3.1 模型計(jì)算

        以西屋公司的AP1000 型核電機(jī)組為例,運(yùn)用上述數(shù)學(xué)模型進(jìn)行分析計(jì)算[13]??衫枚鄠€運(yùn)行工況來驗(yàn)證該數(shù)學(xué)模型的合理性及找到各因素對再熱汽溫的影響程度,決定選取該1 000 MW 機(jī)組的100%,75%兩種工況進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算所得各影響因素的相對敏感度如表1 所示,圖2表示同一工況下各相對敏感度的條形圖。

        表1 AP1000 核電機(jī)組再熱汽溫各影響因素系數(shù)表

        圖2 同一負(fù)荷下各敏感度絕對值條形圖

        3.2 結(jié)果分析

        通過驗(yàn)證對比100%,75%兩種工況下計(jì)算結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),相同的影響因素對再熱汽溫的影響趨勢是一致的,表明所推得的數(shù)學(xué)模型有一定的合理性。根據(jù)表1、圖2 可以得到如下分析:

        (1)從表1 的計(jì)算結(jié)果可以看出,再熱器進(jìn)口蒸汽焓值、高壓缸抽汽量、來自蒸汽發(fā)生器的新蒸汽流量、高壓缸抽汽比焓降、新蒸汽比焓降、除水系數(shù)、運(yùn)行壓力與再熱汽溫成正相關(guān)關(guān)系;高壓缸排氣流量與再熱汽溫為負(fù)相關(guān)關(guān)系。

        (2)再熱器進(jìn)口蒸汽焓值的系數(shù)C1最大,比其他影響因素大一個數(shù)量級,表明其對再熱蒸汽溫度影響程度最大。再熱器進(jìn)口蒸汽抽取自高壓缸排汽,在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)提高機(jī)組運(yùn)行水平,使高壓缸排汽參數(shù)處于合理的水平。C6的值最小,比其他影響系數(shù)小1~2 個數(shù)量級,這主要是由于汽水分離器的除水效率一般處在10%~12%,同時蒸汽的濕度較小,所以除水前后的蒸汽參數(shù)不會發(fā)生太大變化,對再熱汽溫的影響也相對較小。

        (3)C2,C3,C4,C5的數(shù)值是相同的,說明高壓缸抽汽量、新蒸汽流量、高壓缸抽汽比焓降、新蒸汽比焓降對再熱汽溫的影響程度相同。滿負(fù)荷下,這些擾動量每變化一個單位,再熱汽溫的相對量變化約0.34 個單位。

        4 結(jié)論

        (1)本文建立并推導(dǎo)了核電機(jī)組的再熱蒸汽溫度與其影響因素的數(shù)學(xué)模型,分析了各影響因素及其對再熱汽溫的影響程度,此模型對實(shí)際生產(chǎn)具有一定的指導(dǎo)意義。

        (2)通過計(jì)算100%,75%兩種工況下再熱汽溫影響因素的敏感度系數(shù),得到了不同擾動量對再熱汽溫的影響程度。兩組數(shù)據(jù)均表明,再熱器蒸汽進(jìn)口焓值對再熱汽溫影響程度最大,因此在實(shí)際運(yùn)行中應(yīng)著重注意對進(jìn)口蒸汽焓的控制。

        (3)核電機(jī)組一般不參與調(diào)峰控制,常以滿負(fù)荷運(yùn)行,再熱汽溫較火電機(jī)組相比也更容易控制。目前對核電機(jī)組再熱汽溫數(shù)學(xué)模型的研究較少,隨著我國核電機(jī)組的逐年增加,從而對再熱汽溫控制的研究也會逐漸深入。

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