李冉， 馬麗娜， 劉秀琴， 張鴻梅

( 1.延邊大學(xué)工學(xué)院 土木工程系， 吉林 延吉 133002； 2.延邊建設(shè)工程質(zhì)量檢測(cè)鑒定有限公司， 吉林 延吉 133002 )

CFRP-鋼管混凝土結(jié)構(gòu)是指用碳纖維布纏繞粘貼于鋼管混凝土結(jié)構(gòu)外圍，形成3種材料的組合結(jié)構(gòu).近年來(lái)，CFRP-鋼管混凝土結(jié)構(gòu)以其高承載力、高施工性、高經(jīng)濟(jì)性成為結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)，應(yīng)用前景十分廣闊.王慶利等[1]基于極限平衡理論，推導(dǎo)出適用于CFRP-鋼管混凝土軸壓短柱承載力的計(jì)算表達(dá)式.張常光等[2]基于雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論，推導(dǎo)出的CFRP-鋼管混凝土軸壓短柱的承載力計(jì)算式，與文獻(xiàn)[1]結(jié)果基本一致.劉凜等[3]通過(guò)多元回歸推導(dǎo)出圓CFRP-鋼管混凝土軸壓短柱的承載力指標(biāo)的簡(jiǎn)化表達(dá)式.

目前，對(duì)CFRP-圓鋼管混凝土軸壓短柱的研究[3-10]中，構(gòu)件的鋼管壁厚較大(2 mm以上)，其應(yīng)力狀態(tài)基本假定為：考慮軸向壓應(yīng)力σ1和環(huán)向拉應(yīng)力σ2， 不考慮徑向應(yīng)力σ3.本文在對(duì)大徑厚比的CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土短柱的試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn):當(dāng)鋼管壁厚小于2mm，徑厚比D/t大于120時(shí)，其應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生很大變化，即由于鋼管的壁厚過(guò)小，導(dǎo)致超薄壁鋼管筒體在內(nèi)部混凝土粗骨料的擠壓下，產(chǎn)生沿徑向的大變形，筒體的內(nèi)力傳遞被破壞，軸向應(yīng)力σ1無(wú)法發(fā)揮.另外，由于鋼管壁薄，來(lái)源于CFRP和核心混凝土的內(nèi)外擠壓的鋼管徑向壓應(yīng)力σ3被放大，且σ3會(huì)對(duì)環(huán)向應(yīng)力σ2產(chǎn)生“折減”效應(yīng).基于上述鋼管應(yīng)力狀態(tài)的變化，本文利用極限平衡理論推導(dǎo)出該類(lèi)構(gòu)件承載力的計(jì)算表達(dá)式，并將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果作比較，驗(yàn)證了其可行性.由于鋼管徑厚比大于120，為便于區(qū)分，本文將此類(lèi)構(gòu)件稱(chēng)為CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土構(gòu)件.

1 基本假定

1) CFRP筒.CFRP筒為薄膜狀套筒，只考慮環(huán)向拉應(yīng)力.

2) 核心混凝土.在等側(cè)壓力p作用下的三向受壓混凝土的強(qiáng)度σc與側(cè)壓力p之間的線(xiàn)性關(guān)系為

σc=fck+Kp,

(1)

其中fck為無(wú)側(cè)壓力時(shí)混凝土軸壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,K為側(cè)壓力系數(shù).

3) 鋼管.文獻(xiàn)[1]假定徑向應(yīng)力σ3=0， 僅考慮鋼管軸向應(yīng)力σ1和環(huán)向應(yīng)力σ2.本文針對(duì)CFRP-超薄壁鋼管混凝土軸壓短柱，綜合考慮試驗(yàn)結(jié)果和受力狀態(tài)的分析，不考慮軸向應(yīng)力σ1， 假定鋼管處于環(huán)向受拉和徑向受壓的雙向應(yīng)力狀態(tài)，可近似認(rèn)作

σ3=σcf-σs，

(2)

其中σcf和σs分別為CFRP和鋼管對(duì)核心混凝土的側(cè)壓力.σ2和σ3服從Von Mises屈服準(zhǔn)則：

(3)

4) 假定鋼管和CFRP可協(xié)同工作，不考慮可能的粘接滑移對(duì)承載力的影響.

2 計(jì)算式推導(dǎo)

核心混凝土、鋼管和CFRP筒的受力狀態(tài)如圖1所示.由于鋼管和CFRP筒超薄，假定其環(huán)向拉應(yīng)力均勻分布，如圖1所示.依據(jù)靜力平衡可得：

2σ2ts=σsdc, 2fcftcf=σcfdc.

(4)

其中ts和tcf分別為鋼管和CFRP的厚度，fcf為CFRP的極限抗拉強(qiáng)度，dc為鋼管內(nèi)徑.鋼管和CFRP筒的橫截面積As和Acf可分別近似取為πdct和πdctcf， 于是有

As/Ac=4ts/dc，Acf/Ac=4tcf/dc.

(5)

由(4)和(5)式并結(jié)合文獻(xiàn)[4]的定義,得

σcf=ξcf/2，σs=ξsfckσ2/(2fy).

(6)

在(2)、(3)、(6)式中，σs、σ2、σ3為未知量，本文利用MatLab軟件解方程組，并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行化簡(jiǎn)，求得(7)式.由于(7)式較復(fù)雜，令t=fy/fck， 將(7)式簡(jiǎn)化為(8)式.將(8)式帶入(1)式，并取側(cè)壓力系數(shù)K=4， 得極限承載力Nu的計(jì)算表達(dá)式(9)式.

(7)

(8)

(9)

Nu=Acfck(1+2ξcf+2νξs).

(10)

(a)核心混凝土 (b)鋼管 (c) CFRP筒 圖1 CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土軸壓短柱受力簡(jiǎn)圖

3 試驗(yàn)結(jié)果

表1 計(jì)算值和試驗(yàn)值的比較

(a) ts=1.2 mm (b) ts=1.4 mm (c) ts=1.8 mm圖2 試驗(yàn)后試件

分析表1表明：當(dāng)雙層粘貼CFRP時(shí)，即ξs/ξcf分別為0.242、0.282和0.362時(shí),文獻(xiàn)[1]的計(jì)算結(jié)果要明顯高于試驗(yàn)值，(9)式的計(jì)算結(jié)果更為合理.當(dāng)單層粘貼CFRP時(shí)，即ξs/ξcf分別為0.484、0.565和0.725時(shí)，ν的折減效應(yīng)不明顯，(9)式與文獻(xiàn)[1]中計(jì)算式的計(jì)算結(jié)果相差很小，均可使用.

圖3為相應(yīng)構(gòu)件中截面的荷載-環(huán)向應(yīng)變曲線(xiàn)(P-εθ曲線(xiàn)).由圖可見(jiàn)，鋼管和CFRP的環(huán)向應(yīng)變基本一致，表明兩種材料在環(huán)向可協(xié)同工作，驗(yàn)證了基本假定4).

圖3 荷載-環(huán)向應(yīng)變曲線(xiàn)

4 結(jié)論

本文基于合理的CFRP筒、鋼管和核心混凝土在極限狀態(tài)時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)的假設(shè)，采用極限平衡法并運(yùn)用MatLab運(yùn)算工具，推導(dǎo)出鋼管壁厚在2 mm以下、徑厚比大于120時(shí)的CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土軸壓短柱的承載力計(jì)算表達(dá)式，結(jié)論如下： ①假定CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土軸壓短柱中鋼管的軸向應(yīng)力σ1=0， 鋼管處于環(huán)向受拉和徑向受壓的雙向受力狀態(tài)，本文推導(dǎo)出的CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土軸壓短柱的極限承載力計(jì)算表達(dá)式的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好； ②本文給出的計(jì)算表達(dá)式適用于以CFRP為套箍指標(biāo)主導(dǎo)的CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土,即ξs<0.85ξcf時(shí)的CFRP-超薄壁圓鋼管混凝土軸壓短柱的極限承載力的計(jì)算.對(duì)計(jì)算式的分析結(jié)果表明：式中ξs比ξcf越小，ν值也相應(yīng)地越小，ξs被折減得越多.

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