范 砧 范京溟 陳建軍
(華油華銳節(jié)能環(huán)保設備有限公司 ,任丘 062552)
在設計熱管換熱器時,必須確定熱管蒸發(fā)段與冷凝段長度比例的最佳值。我們知道,在同樣大小的溫差下,傳熱熱阻越小傳熱量越大。單根熱管的總傳熱熱阻是由若干熱阻構(gòu)成的,它又是蒸發(fā)段與冷凝段長度比的函數(shù),故須求得總熱阻函數(shù)曲線的最小值時的長度比。從而得到最佳長度比,以使熱管的總熱阻最小。
由參考文獻[1]我們知道了單根熱管熱阻的構(gòu)成,并把它作為我們探討的出發(fā)點。熱管的熱阻如圖1所示。單根熱管的這7個熱阻是串聯(lián)的。各熱阻的意義如表1所示。設總熱阻為R[℃/W],則:
圖1 熱管的熱阻
式中:L為熱管各區(qū)段的長度,m;do為管殼外徑,m;di為管殼內(nèi)徑,m;rF為污垢系數(shù),m2·℃/W;a為單位長度熱管含翅片的外表面積,m2/m;η為熱管的肋壁效率;P為管材導熱系數(shù),W/(m·℃)。
實驗證明其余3個熱阻均很小,為簡便,在此可忽略之。
表1 熱管的熱阻
(1)
式中:下標c、e分別表示冷凝段和蒸發(fā)段。
代入式(1),并認為左邊等于右邊,于是有:
(2)
我們已經(jīng)把單根熱管的總傳熱熱阻R表示成了蒸發(fā)段與冷凝段長度比x的函數(shù)。為了認識這個函數(shù),先由感性入手,再進行理性推演。
例1.我們在設計某臺熱管換熱器時的數(shù)據(jù)為:do=0.032m,di=0.026m,LL=2.980m,ae=0.2884m2/m,ac=0.7875m2/m,ae=50.25W/(m2·℃),ac=26.06W/(m2·℃),ηe=0.8759,ηc=0.9049,pe=53.25W/(m·℃),pc=56.20W/(m·℃),rFc=0.0004m2·℃/W,rFe=0.0002m2·℃/W。代入式(2),整理后得:
R=0.01846(x+1)+0.02691(1+1/x)
=0.04537+0.01846x+0.02691/x
繪制R~x曲線如圖2所示。
圖2 熱管熱阻與長度比的變化曲線
由圖2.可以看出:這條曲線是凹形的,做水平切線MN,得切點(12,89.95)。實際上,就是當x取1.2時,R有最小值0.08995(m2·℃/W)。
(3)
令
則
(4)
因為do/di>1,ln(do/di)>0 (e=2.7183), 又因為2ppe·LL>0,所以C>0,又證得D>0。在x永為正值的情形下,有:
因為x的負值不存在,所以:
(5)
這個駐點就是熱管蒸發(fā)段與冷凝段長度比的最佳值。
由上面的推演,我們知道式(5)適合冷凝段繞有翅片而蒸發(fā)段也繞有翅片的熱管。但在實踐中,也有冷凝段繞有翅片而蒸發(fā)段是光管的及兩段皆為光管等情形。在計算最佳值時,它們的區(qū)別僅在單位長度面積和肋壁效率上。
對于光管,不論在蒸發(fā)段還是冷凝段,都有:
aeηe=pdo,acηc=pdo
表2 熱管四種外壁結(jié)構(gòu)的最佳值
按“蒸發(fā)段/冷凝段”有無翅片的4種結(jié)構(gòu):“翅/翅”、“光/翅”、“光/光”和“翅/光”,分別把上式代入式(5),整理后得到在設計熱管時可以編入計算程序的實用公式,如表2所示。
依據(jù)用戶的已知條件,選擇表2中一種最佳值的實用計算公式。在一般情況下,最佳值不是一下子就能找到的。先設試算長度比xs,由所選擇的實用計算公式算得的最佳值為x, 定義長度比的相對偏差W:
(10)
例2:把例1的已知數(shù)據(jù)代入式(6),并設Le=1.625m,Lc=1.355m, 算得:
xs=1.1993
x=1.2075
W=-0.68%
此值與例1的結(jié)果是驚人的一致,從而也說明了式(6)的正確性。
如果在某次設計中,W為(-0.5%~-1.5%),那么就可以把這次算得的x值確認為長度比的最佳值。經(jīng)驗證明,這是合理的,因為冷凝端常有不凝性氣體聚積,形成氣塞,必然縮小了冷凝段的有效長度。對碳鋼-水熱管最為明顯,因為它有氫氣產(chǎn)生。W=0的x理想值,不適合有不凝性氣體聚積的實際情況。
[1]錢濱江,等.簡明傳熱手冊[M].北京:高等教育出版社, 1983
[2]莊駿,等.熱管技術及其工程應用[M].北京:化學工業(yè)出版社,2000
[3]樊映川,等.高等數(shù)學講義.北京:人民教育出版社, 1962
[4]范砧.熱管等溫性測量及其準確度的評定.計量技術,1992(3)
[5]范砧,等.等精度直接測量列數(shù)據(jù)處理方法的完善.計量技術,1990(9)