陳江華吳惠梅李忠慧劉 斌

（1.中海石油（中國(guó)）有限公司湛江分公司，廣東湛江 524057； 2.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院，湖北武漢 431000；3.中石化江漢油田分公司采油工藝研究院，湖北武漢 430035）

超深定向井鉆井中鉆井參數(shù)對(duì)套管磨損量的影響

陳江華1吳惠梅2李忠慧2劉 斌3

（1.中海石油（中國(guó)）有限公司湛江分公司，廣東湛江 524057； 2.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院，湖北武漢 431000；3.中石化江漢油田分公司采油工藝研究院，湖北武漢 430035）

由于超深定向井井深較深，在技術(shù)套管封固之后下部地層鉆進(jìn)時(shí)間長(zhǎng)，期間鉆具與套管發(fā)生接觸磨損，套管強(qiáng)度降低。在套管鋼級(jí)一定的條件下，影響套管磨損的鉆井因素主要有轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速、機(jī)械鉆速、鉆井液密度與類(lèi)型、鉆具組合等。以XG-X井為例，研究了這些重要因素對(duì)磨損量的定量影響。計(jì)算結(jié)果表明轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速、機(jī)械鉆速對(duì)套管磨損影響最大；定量計(jì)算了該井當(dāng)前條件下在不同的機(jī)械鉆速、轉(zhuǎn)速下的套管磨損量，給出了機(jī)械鉆速—轉(zhuǎn)速—磨損量關(guān)系圖版，由于機(jī)械鉆速和轉(zhuǎn)速在一定范圍內(nèi)可以調(diào)節(jié)，實(shí)際鉆井過(guò)程中可根據(jù)本研究結(jié)果合理地搭配機(jī)械鉆速與轉(zhuǎn)速，以減少套管磨損，提高套管壽命，延長(zhǎng)油井使用年限。

鉆井參數(shù)；套管；磨損量；超深井；定向井

隨著油氣鉆探技術(shù)的進(jìn)步，大位移井、定向井的數(shù)量急增。在超深定向井鉆井過(guò)程中，部分技術(shù)套管下的裸眼段較長(zhǎng)，起下鉆次數(shù)多，旋轉(zhuǎn)時(shí)間長(zhǎng)，再加上定向井段井眼曲率較大處接觸力較大，極易引起技術(shù)套管?chē)?yán)重磨損。套管磨損主要是和鉆桿接觸時(shí)產(chǎn)生，主要磨損形式有黏著磨損、腐蝕磨損、疲勞磨損和磨粒磨損，這幾種形式很多情況下是同時(shí)存在的［1-2］。影響套管磨損量的工程因素有很多，其中機(jī)械鉆速、轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速和鉆井液密度影響最大，而且這些因素在一定范圍內(nèi)可以調(diào)節(jié)，因此研究這幾種主要鉆井參數(shù)對(duì)套管磨損量的影響，先考慮單個(gè)參數(shù)影響，再綜合考慮機(jī)械鉆速和轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速的影響，給出機(jī)械鉆速—轉(zhuǎn)速—磨損量關(guān)系圖版，為現(xiàn)場(chǎng)選用合適的工程參數(shù)搭配，從而為減少套管磨損提供依據(jù)。

1 磨損–效率模型

現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際與室內(nèi)磨損實(shí)驗(yàn)表明，套管磨損主要是由相接觸的鉆桿旋轉(zhuǎn)導(dǎo)致，起下鉆過(guò)程中對(duì)套管的磨損較小；接頭與套管接觸壓力和滑移的距離越大，套管的磨損量越大；同時(shí)，套管材料硬度越大，越不容易磨損，而鉆井液含砂量對(duì)磨損量的影響不大；相對(duì)于油基鉆井液，套管在水基鉆井液中磨損較快。采用White &Dason 的“磨損效率”模型［3］，該模型認(rèn)為在套管與鉆桿接觸應(yīng)力（正應(yīng)力）下二者發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)，從而使得套管發(fā)生磨損，磨損后產(chǎn)生截面為月牙狀的溝槽，期間旋轉(zhuǎn)摩擦做功如下［4］

磨損套管所消耗的能量為

磨損效率E為

進(jìn)而可得到套管磨損面積

在鉆桿旋轉(zhuǎn)鉆井過(guò)程中套管的磨損面積為

磨損效率與鋼級(jí)和鉆井液體系的關(guān)系可以通過(guò)大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)獲得，詳見(jiàn)鉆井手冊(cè)（甲方）上冊(cè)［4］。

2 套管與鉆柱間側(cè)向力的計(jì)算

假設(shè)鉆柱是柔索，能傳遞拉伸與壓縮，主要受鉆柱自重、張力和側(cè)向壓力的作用，取一小段鉆柱微元，式（6）中套管與鉆柱間側(cè)向力的計(jì)算，可依據(jù)Johancsick等的管柱受力微元模型進(jìn)行［5］，根據(jù)模型，將管柱分成若干段，從井底往上各段貢獻(xiàn)的張力和自重之和為管柱所受載荷的總和（見(jiàn)圖1）。

圖1 管柱單元受力示意圖

根據(jù)圖1有

微元軸向力增量為

其中，“+”為上提鉆柱，“–”為下放鉆柱。

3 套管磨損量的計(jì)算

現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際磨損表明，套管與鉆柱接觸磨損截面為月牙形，如圖2所示兩圓相交形成的小月牙（圖中紅色部分）為套管磨損截面，小圓直徑為鉆桿接箍外徑，與之相交圓直徑為套管內(nèi)徑，最外的大圓直徑為套管外徑。

圖2 套管磨損截面示意圖

圓Ⅰ方程：x2+（y–k）2=r2

圓Ⅱ方程：x2+y2=R2

由圖2中的幾何關(guān)系可知，套管磨損面積A為

聯(lián)立式（5）與式（8），有

由式（6）求得側(cè)向力代入式（9），求得鉆桿軸心偏移量k，最終依據(jù)磨損厚度h與k的關(guān)系求出套管磨損厚度，由圖2的幾何關(guān)系可得h與k關(guān)系

式中，磨損初始，h=0，k=R–r；若套管被磨穿，則有h=t，k=R+t–r；由上述邊界條件可得到套管的極限磨損面積Amax。

在計(jì)算出接觸力的基礎(chǔ)上，通過(guò)式（5）可得磨損面積A，當(dāng)A＞Amax時(shí)，套管磨穿，當(dāng)A＜Amax時(shí)，套管部分磨損，由磨損面積可得磨損量h和剩余厚度，最終得到套管的剩余強(qiáng)度。

4 XG-X井計(jì)算結(jié)果及分析

4.1 鉆井液密度、鉆速和轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速的影響

鉆井液密度影響鉆柱所受的浮力，而機(jī)械鉆速和轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速?zèng)Q定著套管和鉆桿之間的相對(duì)滑移距離，這三者是套管磨損量的主要影響因素，而且在一定范圍內(nèi)可控。以三開(kāi)鉆進(jìn)時(shí)在井深2 607 m處（造斜段終點(diǎn)）的二開(kāi)?339.7 mm的技術(shù)套管為研究對(duì)象（套管鋼級(jí)為N80，鉆井液為水基鉆井液），依據(jù)以上模型，計(jì)算轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速、機(jī)械鉆速以及鉆井液密度與套管磨損量關(guān)系，見(jiàn)圖3，可以看出，磨損量隨轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速的增加而增加，隨機(jī)械鉆速及鉆井液密度的增加而減小，而且，機(jī)械鉆速和轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速對(duì)套管磨損的影響較大，鉆井液密度的影響相對(duì)較小。

圖3 各因素對(duì)套管磨損量的影響

4.2 鉆速—轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速—磨損量關(guān)系圖版的確定

由各因素對(duì)磨損量的影響可知，不同的轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速，機(jī)械鉆速及鉆井液密度都會(huì)影響套管的磨損，實(shí)際鉆井過(guò)程中可通過(guò)調(diào)節(jié)這些可控因素來(lái)減小套管磨損，由計(jì)算可知，在造斜段底端套管磨損最嚴(yán)重，而鉆井液密度對(duì)磨損量的影響極小，因此計(jì)算2 607 m處不同轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速、平均機(jī)械鉆速和相應(yīng)的鉆井液密度下的磨損量，并繪出了圖版，見(jiàn)圖4。

圖4 機(jī)械鉆速–轉(zhuǎn)速–磨損量關(guān)系圖版

由圖4可知，當(dāng)機(jī)械鉆速<5 m/h時(shí)，機(jī)械鉆速對(duì)套管磨損的影響較大，當(dāng)機(jī)械鉆速>5 m/h時(shí)，對(duì)套管磨損的影響較?。汇@速是影響套管磨損的一個(gè)重要的因素，而且轉(zhuǎn)速也不宜過(guò)大，當(dāng)機(jī)械鉆速小于1 m/h時(shí)，轉(zhuǎn)速對(duì)磨損量的影響變得極為敏感，轉(zhuǎn)速由50 r/mim變化到轉(zhuǎn)速70 r/min時(shí)，二開(kāi)?339.7 mm的套管磨損量變化達(dá)到0.5 mm以上，因此，實(shí)際操作時(shí)可以對(duì)照?qǐng)D4在可控的范圍內(nèi)選取合適的轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速和機(jī)械鉆速來(lái)降低套管的磨損程度。

5 結(jié)論和建議

（1）機(jī)械鉆速、轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速和鉆井液密度都是影響套管磨損量的重要因素，其中機(jī)械鉆速和轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速對(duì)磨損量的影響最大。

（2）在其他條件一定的情況下，機(jī)械鉆速越低，套管磨損越嚴(yán)重；轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速越高，套管磨損越嚴(yán)重；使用鉆井液密度越大，套管磨損越嚴(yán)重。

（3）對(duì)于XG-X井，當(dāng)機(jī)械鉆速小于1 m/h時(shí)，套管磨損量在2.5 mm以上，且轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速在50~70 r/min間變化時(shí)，磨損量的變化量在0.7 mm以上，轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速對(duì)磨損量影響較大；當(dāng)機(jī)械鉆速大于5 m/h時(shí)，套管磨損量在1.25 mm以下，且轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速對(duì)磨損量的影響小于0.25 mm，轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速對(duì)磨損量影響不大。

符號(hào)說(shuō)明：

f為摩擦因數(shù)，無(wú)量綱；Fn為單位長(zhǎng)度套管和鉆桿間的接觸力，N/m；H為布氏硬度，N/m2；L為鉆進(jìn)距離，m；Lh為摩擦距離，m；Lh=πrNR；NR為鉆柱轉(zhuǎn)動(dòng)圈數(shù)，NR=60RpL/R0；r為鉆桿接箍外半徑，m；R為套管內(nèi)半徑，m；t為套管壁厚，m；V為磨損體積，m3；W為鉆柱微元的浮重，N/m；α為方位角，°；θ為井斜角，°；k為 鉆桿接箍軸心偏移量，m。

［1］劉云，高婉渝.石油產(chǎn)品使用與管理［M］.天津.天津科學(xué)技術(shù)出版社，1986：181-182.

［2］董小鈞，楊作峰，何文濤.套管磨損研究進(jìn)展［J］.石油礦場(chǎng)機(jī)械，2008，37（4）：32-36.

［3］余磊，樊建春，張來(lái)斌，等.塔里木油田套管磨損預(yù)測(cè)方法及其改進(jìn)［C］//第二屆全國(guó)工業(yè)摩擦學(xué)大會(huì)暨第七屆全國(guó)青年摩擦學(xué)學(xué)術(shù)會(huì)議會(huì)議論文集.2004.

［4］鉆井手冊(cè)（甲方）編寫(xiě)組.鉆井手冊(cè)（甲方）上冊(cè) ［M］.北京：石油工業(yè)出版社，1990：328-329.

［5］劉書(shū)杰，謝仁軍，劉小龍.大位移井套管磨損預(yù)測(cè)模型研究及其應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2010，32（6）：11-15.

（修改稿收到日期 2014-09-09）

〔編輯 薛改珍〕

Effect of drilling parameters on casing wear rate in ultra-deep directional well drilling

CHEN Jianghua1,WU Huimei2,LI Zhonghui2,LIU Bin3
（1.Zhanjiang Branch of CNOOC,Zhanjiang524057,China; 2.Petroleum Engineering College of Yangtze University,Wuhan431000,China;3.Research Institute of Oil Production Technology of SINOPEC Jianghan Oilfield Company,Wuhan430035,China）

Due to great depth of directional wells and long drilling time in lower formations after cementing of intermediate casing,contact wear occurs between drilling tool and casing and hence the casing strength is reduced.Under given casing grade,the factors affecting casing wear mainly include revolutions per minute (RPM) of rotary table,penetration rate,drilling fluid density and type and bottom hole assembly (BHA),etc.The quantitative effect of each important factor on the wear rate were studied by taking Well XG-X as an example;the calculations showd that the revolutions per minute (RPM) of rotary table and penetration rate have the greatest impact on casing wear.Casing wear rate was quantitatively calculated under different penetration rate and revolutions per minute (RPM),and the relation map of penetration rate–revolutions per minute (RPM)–wear rate was generated.The penetration rate and revolutions per minute (RPM) can be adjusted within a certain range,so the penetration rate and revolutions per minute (RPM) can be properly arranged during actual drilling according to the research findings in order to reduce casing wear,improve casing life and extend the service life of oil wells.

drilling parameters;casing;wear rate;ultra-deep well;directional well

陳江華，吳惠梅，李忠慧，等.超深定向井鉆井中鉆井參數(shù)對(duì)套管磨損量的影響［J］.石油鉆采工藝，2014，36（5）：10-12.

TE243

：A

1000–7393（2014） 05–0010–03

10.13639/j.odpt.2014.05.003

國(guó)家自然科學(xué)基金“腐蝕—沖蝕耦合作用下套管柱可靠性研究”（編號(hào)：51274047）及國(guó)家科技重大專(zhuān)項(xiàng) “海上油氣井壓力完整性及壽命評(píng)估技術(shù)研究”（編號(hào)：2011ZX05024-003-04）聯(lián)合資助。

陳江華，1982年生。2003年畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程專(zhuān)業(yè)，現(xiàn)主要從事鉆井工藝研究和海洋鉆井項(xiàng)目管理工作。電話：0759-3900612。通訊作者：吳惠梅，1982年生。2013年獲長(zhǎng)江大學(xué)油氣田開(kāi)發(fā)工程專(zhuān)業(yè)博士學(xué)位，講師，主要從事巖石力學(xué)與石油工程的研究與教學(xué)工作。電話：027-69111046。E-mail：wuhuimei12@126.com。