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        軸向剪切條件下功能梯度圓柱形復(fù)合材料的界面開裂問題研究

        2014-03-11 14:00:32李永東
        關(guān)鍵詞:無量梯度涂層

        李永東,熊 濤,張 男

        (1.裝甲兵工程學(xué)院機械工程系,北京100072;2.裝甲兵工程學(xué)院基礎(chǔ)部,北京100072)

        層合柱是工程中廣泛應(yīng)用的一類典型復(fù)合材料。最簡單的傳統(tǒng)層合柱由2種不同的均勻材料粘接而成,在外載荷作用下,其界面附近往往存在應(yīng)力集中。當(dāng)應(yīng)力集中程度很高時,界面甚至可能出現(xiàn)開裂[1]。在這方面,學(xué)術(shù)界早已達(dá)成共識,認(rèn)為此類界面出現(xiàn)應(yīng)力集中甚至開裂的主要原因是材料性能參數(shù)在界面處不連續(xù)[2]。近年來,工程中設(shè)計制造出了功能梯度層合柱,其不同層的材料性能參數(shù)在界面處連續(xù)過渡,因而具有更高的抗界面開裂能力[3-4]。制造功能梯度層合柱的目的除了提高界面抗斷裂能力外,還可能是為了改善層合柱的某種性能。例如:在受摩擦作用的軸段表面噴涂功能梯度耐磨涂層,不但可以改善涂層與軸體之間的結(jié)合性能,還可以提高該軸段抵抗摩擦的能力。相對于傳統(tǒng)均勻材料而言,功能梯度材料的一大優(yōu)勢就是其可設(shè)計性。因此,為了提高功能梯度層合柱的界面結(jié)合性能,有必要對其開展斷裂力學(xué)研究,利用斷裂力學(xué)分析結(jié)果對其進行結(jié)構(gòu)與性能優(yōu)化設(shè)計。筆者等[5]對外覆功能梯度涂層的實心圓柱開展了斷裂力學(xué)分析,研究了徑向正應(yīng)力作用下的Ⅰ-Ⅱ混合型界面裂紋問題,得到了該圓柱的外覆功能梯度涂層優(yōu)化設(shè)計結(jié)果。對實際的層合柱界面而言,除了受徑向正應(yīng)力作用外,還可能會受軸向剪切作用。在軸向剪切條件下,功能梯度層合柱的界面具有怎樣的斷裂力學(xué)行為,如何對層合柱的功能梯度層進行優(yōu)化設(shè)計,在文獻[5]的基礎(chǔ)上,本文繼續(xù)研究軸向剪切條件下外覆功能梯度涂層實心圓柱界面的開裂問題,從材料性能參數(shù)分布和幾何尺寸選取2方面尋求較優(yōu)的設(shè)計結(jié)果。

        1 理論模型

        圖1為功能梯度圓柱形復(fù)合材料界面開裂的理論模型。該復(fù)合材料置于無限大剛性基體中,內(nèi)層為均勻?qū)嵭膱A柱,外層為功能梯度涂層,涂層內(nèi)、外半徑分別為r1和r2。在界面上有一條圓心角為2α的弧形裂紋,以復(fù)合材料橫截面圓心o為原點,令x軸通過裂紋中心,分別建立直角坐標(biāo)系和相應(yīng)的極坐標(biāo)系,則裂紋所占據(jù)的極角范圍為[-α,α],且整個結(jié)構(gòu)關(guān)于x軸對稱。

        假設(shè)圓柱和涂層分別為各向同性線彈性材料,則在軸向剪切條件下其本構(gòu)方程可統(tǒng)一表示為

        圖1 功能梯度圓柱形復(fù)合材料界面開裂的理論模型

        式中:i=1,2,其中1用于標(biāo)志圓柱中的量,2用于標(biāo)志涂層中的量;τ為切應(yīng)力;w為軸向位移;μ為剪切模量。圓柱為均勻線彈性材料,其剪切模量μ1為常數(shù)。涂層為功能梯度材料,其剪切模量沿厚度方向連續(xù)變化,假設(shè)為徑向坐標(biāo)r的冪函數(shù)[5],則

        式中:β為涂層的非均勻性參數(shù),且無量綱。

        軸向剪切條件下圓柱和涂層的平衡方程為

        將式(1)代入式(3),并考慮式(2),可得控制方程為

        式中:δ2i為Kronecker符號,當(dāng)其2個下標(biāo)相同時,值取1,否則取0。

        在軸向剪切條件下,假設(shè)裂紋面上的等效切應(yīng)力為-τ0。由于圖1所示的斷裂問題關(guān)于x軸對稱,所以下面僅研究復(fù)合材料橫截面的上半部分。該問題的邊界條件和連續(xù)性條件為

        2 奇異積分方程

        考慮問題的對稱性,利用分離變量法[6]求解式(4),可得滿足式(5)中定解條件的位移場的解為

        將式(10)代入式(1)可得應(yīng)力場(略)。然后,將位移場和應(yīng)力場代入式(6)、(7),可得

        3 數(shù)值計算與討論

        本文中,假設(shè)r1=30 mm,μ1=4.4 ×1010N/m2。在具體求解無量綱應(yīng)力強度因子的數(shù)值之前,需首先明確其計算精度。

        3.1 計算精度

        無量綱應(yīng)力強度因子的計算精度主要取決于無量綱核函數(shù)R(?,ζ)的計算精度和求積節(jié)點數(shù)m的取值。

        本文中,R(?,ζ)為無窮級數(shù),其無窮求和區(qū)間[1,+∞)在數(shù)值計算中被截斷為有限區(qū)間[1,N],因此,R(?,ζ)的計算精度主要取決于N的取值。具體計算中需根據(jù) R(?,ζ)的收斂性選取N。當(dāng)ζ =-1,? =cos(3π/40),α = π/6,β =2,r2/r1=1.2時,N對R(?,ζ)收斂誤差的影響如表1所示。可見:N=2 500時,R(?,ζ)的收斂誤差已小于1.0×10-5。在后續(xù)計算中,以 1.0 ×10-5作為 R(?,ζ)的收斂誤差,反過來確定具體計算中所需的N值。

        求積節(jié)點數(shù)m的值需根據(jù)無量綱應(yīng)力強度因子的收斂性來選取。當(dāng) N=2 500,ζ=-1,? =cos(3π/40),α = π/6,β =2,r2/r1=1.2時,m 對無量綱應(yīng)力強度因子收斂誤差的影響如表2所示。可見:當(dāng)m≥20時,無量綱應(yīng)力強度因子的收斂誤差已小于1.0 ×10-4。在后續(xù)計算中,以1.0 ×10-4作為無量綱應(yīng)力強度因子的收斂誤差,反過來確定具體計算中所需的m值。值得注意的是:為了減小計算中的累積誤差[3],這里設(shè)定 R(?,ζ)的收斂誤差小于無量綱應(yīng)力強度因子的收斂誤差。

        表1 N對R(?,ζ)收斂誤差的影響

        表2 m對無量綱應(yīng)力強度因子收斂誤差的影響

        3.2 幾何參數(shù)對無量綱應(yīng)力強度因子的影響

        本節(jié)主要討論在中心圓柱半徑r1給定的條件下,功能梯度涂層厚度和裂紋中心角2方面的幾何因素對無量綱應(yīng)力強度因子的影響。分別以r2/r1和α作為相應(yīng)的幾何參數(shù),它們對無量綱應(yīng)力強度因子的影響規(guī)律分別如圖2、3所示。

        圖2 r2/r1對無量綱應(yīng)力強度因子的影響

        圖3 α對無量綱應(yīng)力強度因子的影響

        由圖1可知:當(dāng)r2/r1→1.0時,涂層厚度趨于0;當(dāng)r2/r1>1.0時,其值越大,則涂層越厚。由圖2可見:隨著r2/r1從1.0開始增大,無量綱應(yīng)力強度因子逐漸增大。這一變化規(guī)律是由圖1中復(fù)合材料的約束方式?jīng)Q定的。由于固定邊界對其附近區(qū)域內(nèi)的裂紋存在屏蔽作用[7],所以,當(dāng)圖1所示的復(fù)合材料置于剛性基體之中(即外表面固定)時,涂層越薄,則界面裂紋越靠近固定邊界,其所受的屏蔽作用越顯著,其無量綱應(yīng)力強度因子也會越小;反之,無量綱應(yīng)力強度因子會越大。由此可見:在外表面固定的條件下,圖1中的功能梯度涂層宜薄而不宜厚。

        由圖3可見:1)無量綱應(yīng)力強度因子隨α的增大而增大,在r1給定的條件下,α越大,則界面裂紋越長,在其他條件不變的情況下,裂紋越長,則無量綱應(yīng)力強度因子越大,這是符合斷裂力學(xué)規(guī)律的;2)涂層厚度不同,無量綱應(yīng)力強度因子隨α變化的劇烈程度也不同,涂層越薄,無量綱應(yīng)力強度因子隨α增大得越緩慢。這再次表明:在外表面固定的條件下,圖1中的功能梯度涂層宜薄而不宜厚。

        3.3 非均勻性參數(shù)對無量綱應(yīng)力強度因子的影響

        圖4 非均勻性參數(shù)對無量綱應(yīng)力強度因子的影響(α=π/6)

        當(dāng)α=π/6,功能梯度涂層的非均勻性參數(shù)β對無量綱應(yīng)力強度因子的影響規(guī)律如圖4所示,可見:β越大,無量綱應(yīng)力強度因子越小。根據(jù)式(2),功能梯度涂層的剛度分布情況如圖5所示。顯然,當(dāng)β=0時,涂層為均勻材料;當(dāng)β>0時,涂層內(nèi)側(cè)較軟而外側(cè)較硬;當(dāng)β<0時,涂層內(nèi)側(cè)較硬而外側(cè)較軟。綜合分析圖4、5,可得出如下結(jié)論:當(dāng)涂層內(nèi)側(cè)較軟而外側(cè)較硬時,界面裂紋的無量綱應(yīng)力強度因子較低。因此,對于圖1所示的外表面剛性固定的功能梯度涂層復(fù)合材料,當(dāng)式(2)中的非均勻性參數(shù)選取相對較大的正值時,將有利于減小界面的斷裂驅(qū)動力。

        圖5 功能梯度涂層的剛度分布情況

        4 結(jié)論

        針對外覆功能梯度涂層的圓柱形復(fù)合材料在軸向剪切作用下的界面開裂問題,本文通過斷裂力學(xué)分析得到了幾何參數(shù)和非均勻性參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計結(jié)果。即在涂層外表面固定的條件下,以下2種途徑都有利于預(yù)防界面開裂:1)降低涂層厚度;2)設(shè)計內(nèi)側(cè)軟而外側(cè)硬的涂層。本文僅僅研究了靜態(tài)工況下該類復(fù)合材料置入剛性基體中的情況,在實際工程應(yīng)用中,可能會存在其他的工況條件,其外表面也可能受到其他約束作用。在不同的工況和約束條件下,功能梯度涂層界面將具有不同的斷裂力學(xué)行為特征,相關(guān)規(guī)律尚需進一步研究。

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