馮貴層, 張敬堯
(1.武漢交通職業(yè)學(xué)院 機(jī)電工程學(xué)院,湖北 武漢430065;2.揚(yáng)州大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,江蘇 揚(yáng)州225127)
稀土元素已經(jīng)在化學(xué)鍍鎳中得到應(yīng)用[1-3],其中稀土鈰的應(yīng)用最廣泛[4-8]。研究結(jié)果顯示:加入稀土可以優(yōu)化施鍍工藝,提高鍍層的耐蝕性,改善鍍層的微觀組織。進(jìn)一步開發(fā)和利用具有獨(dú)特結(jié)構(gòu)和性質(zhì)的稀土元素,使其在化學(xué)鍍中發(fā)揮潛能,仍是值得關(guān)注和探討的問題。目前雖已發(fā)現(xiàn)稀土釔對(duì)鍍層起細(xì)晶強(qiáng)化作用,但有關(guān)稀土釔在化學(xué)鍍鎳-磷工藝中的作用尚不清楚。本文在鎳-磷化學(xué)鍍液中添加少量稀土釔,研究了稀土釔對(duì)鍍液的穩(wěn)定性、鍍速和鍍層性能的影響。
化學(xué)鍍?cè)?5mm×8mm×3mm的30#鋼基體材料上進(jìn)行。試樣經(jīng)常規(guī)預(yù)處理后,于HH-S4型數(shù)顯恒溫水浴鍋中施鍍?;A(chǔ)鍍液配方:NiSO4·6H2O 34g/L,NaH2PO2·H2O 30g/L,pH值4.4,(88±3)℃,1h。稀土釔以氧化物的形式(Y2O3)加入。稱取所需量的氧化釔,經(jīng)1mol/L的鹽酸溶液溶解、去離子水稀釋后,添加到鍍液中,其質(zhì)量濃度為0.01~0.05g/L。
鍍液的穩(wěn)定性采用氯化鈀穩(wěn)定性試驗(yàn)測(cè)定[9]。螺旋測(cè)微器用于測(cè)量試樣施鍍前后的厚度,以確定鍍速。鍍層的顯微硬度采用HV-1000型顯微硬度計(jì)測(cè)定,載荷100g,加載時(shí)間10s。每個(gè)試樣測(cè)試五次,結(jié)果取平均值。采用全浸法,將試樣浸泡于室溫的H2SO4溶液(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%)中72h,測(cè)定鍍層的腐蝕速率,并利用JSM-5600LV型掃描電子顯微鏡觀察腐蝕形貌。鍍層的耐磨性測(cè)試在MM-200型磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,對(duì)磨材料為GCr15,轉(zhuǎn)速200r/min,載荷300N,時(shí)間30min。
圖1為鍍液的穩(wěn)定時(shí)間隨Y3+的質(zhì)量濃度的變化曲線。由圖1可知:未添加稀土釔時(shí),鍍液的穩(wěn)定時(shí)間為40s;隨著Y3+的質(zhì)量濃度的增加,鍍液的穩(wěn)定時(shí)間逐漸延長(zhǎng);當(dāng)Y3+的質(zhì)量濃度達(dá)到0.04g/L時(shí),鍍液的穩(wěn)定時(shí)間最長(zhǎng);此后,繼續(xù)增加Y3+的質(zhì)量濃度,鍍液的穩(wěn)定時(shí)間呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)。因而,鍍液中Y3+的質(zhì)量濃度控制在0.04g/L時(shí),有利于增強(qiáng)鍍液的穩(wěn)定性。
圖1 Y3+的質(zhì)量濃度對(duì)鍍液穩(wěn)定性的影響
化學(xué)鍍過程中,鎳離子與亞磷酸根反應(yīng)生成亞磷酸鎳沉淀,導(dǎo)致了鍍液的自發(fā)分解。添加適量的稀土釔后,鍍液的穩(wěn)定性增強(qiáng)與以下兩方面作用有關(guān):(1)加速陰、陽(yáng)離子運(yùn)送、吸附到試件表面及鍍層晶粒的形核;(2)降低金屬離子、雜質(zhì)微粒等的催化活性,從而起到穩(wěn)定鍍液、抑制分解的作用。
鍍液的高穩(wěn)定性與高鍍速往往是不可兼得的。圖2為Y3+的質(zhì)量濃度對(duì)鍍速的影響。由圖2可知:添加少量的稀土釔即可有效地增大鍍速。當(dāng)Y3+的質(zhì)量濃度為0.02g/L時(shí),鍍速?gòu)奈刺砑酉⊥玲悤r(shí)的7.5μm/h提高到10.8μm/h;但若繼續(xù)提高Y3+的質(zhì)量濃度,則鍍速下降。因此,控制鍍液中Y3+的質(zhì)量濃度在0.02~0.04g/L范圍內(nèi),可以得到同時(shí)具有高穩(wěn)定性和高鍍速的化學(xué)鍍鎳液。
圖2 Y3+的質(zhì)量濃度對(duì)鍍速的影響
作為內(nèi)殼層電子未填滿的元素,稀土釔在化學(xué)鍍鎳反應(yīng)中提供空軌道,加速自由電子向試樣表面運(yùn)輸,有利于鎳離子的還原。而那些到達(dá)試樣表面的稀土釔優(yōu)先吸附在晶體缺陷處,降低系統(tǒng)能量,促進(jìn)次磷酸根中磷—?dú)滏I的斷裂,加速鎳-磷合金的沉積與析氫[2]。但當(dāng)鍍液中Y3+的質(zhì)量濃度超過一定數(shù)值時(shí),過飽和的稀土釔吸附在試樣表面,屏蔽其上催化活性點(diǎn),阻礙催化反應(yīng),從而導(dǎo)致鍍速下降。
圖3為鍍層的顯微硬度隨Y3+的質(zhì)量濃度的變化曲線。由圖3可知:加入適量的稀土釔后,鍍層的顯微硬度明顯提高;當(dāng)Y3+的質(zhì)量濃度為0.04g/L時(shí),鍍層的顯微硬度高達(dá)6 060MPa;超過該質(zhì)量濃度后,鍍層的顯微硬度急劇下降。稀土釔提高鍍層顯微硬度的原因在于[10]:稀土釔在鍍液中可形成穩(wěn)定的配合物,它通過抑制鎳晶核的二維生長(zhǎng)而細(xì)化組織,對(duì)鍍層起細(xì)晶強(qiáng)化作用。當(dāng)鍍液中稀土釔過飽和時(shí),其屏蔽催化活性點(diǎn)的作用對(duì)化學(xué)鍍?cè)斐韶?fù)面影響,使細(xì)晶強(qiáng)化作用消失。
圖3 Y3+的質(zhì)量濃度對(duì)鍍層顯微硬度的影響
圖4為鍍層在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的H2SO4溶液中的腐蝕速率隨Y3+的質(zhì)量濃度的變化曲線。由圖4可知:當(dāng)Y3+的質(zhì)量濃度在0~0.05g/L范圍內(nèi)變化時(shí),鍍層的腐蝕速率隨Y3+的質(zhì)量濃度的增加呈先降后升的趨勢(shì);當(dāng)Y3+的質(zhì)量濃度為0.04g/L時(shí),鍍層的腐蝕速率最小,僅為0.006 4mg/(cm2·h)。
圖4 Y3+的質(zhì)量濃度對(duì)鍍層腐蝕速率的影響
向鍍液中添加少量的稀土釔后,鍍層的腐蝕速率降低的原因?yàn)椋海?)稀土促進(jìn)鍍層結(jié)構(gòu)非晶化的作用,使其耐蝕性提高[7];(2)在稀土的作用下,鍍層微觀組織的致密化、均勻化程度提高,且表面缺陷顯著減少,導(dǎo)致鍍層的電化學(xué)腐蝕傾向降低;(3)稀土釔能提高鍍層中磷的質(zhì)量分?jǐn)?shù),有利于縮短鍍層/鍍液界面上富磷膜的成膜時(shí)間及增加其厚度,從而提高鍍層的耐蝕性[11]。當(dāng)鍍液中的稀土釔過量時(shí),鍍層的耐蝕性降低。這是因?yàn)檫^量的稀土吸附在試樣表面,導(dǎo)致磷原子的還原能力下降。
圖5為鎳-磷化學(xué)鍍層在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%的H2SO4溶液中腐蝕前后的SEM圖。由圖5(a)和5(b)可以看出:基礎(chǔ)鍍液鍍層中較粗大的胞狀微粒呈松散排列;而向鍍液中添加0.04g/L的稀土釔后,鍍層中的胞狀微粒變得細(xì)小、均勻,且呈致密排列。由圖5(c)和5(d)可以看出:基礎(chǔ)鍍液鍍層的腐蝕表面具有較多孔洞,表明鎳-磷鍍層產(chǎn)生了比較嚴(yán)重的局部點(diǎn)蝕;而加入適量的稀土釔后,鍍層的腐蝕形貌及機(jī)制都發(fā)生了根本性的變化,鍍層表面呈現(xiàn)程度較輕的均勻腐蝕形貌。
圖5 鎳-磷化學(xué)鍍層的腐蝕形貌
如前所述,少量的稀土釔即可細(xì)化鍍層晶粒,起細(xì)晶強(qiáng)化作用。圖6為Y3+的質(zhì)量濃度對(duì)鍍層磨損量的影響。由圖6可知:鍍層的磨損量隨Y3+的質(zhì)量濃度的增加呈先降后升的趨勢(shì);當(dāng)Y3+的質(zhì)量濃度為0.04g/L時(shí),磨損量最小,僅為4.957mg。稀土釔提高鍍層的耐磨性,源于其細(xì)化鍍層的組織結(jié)構(gòu)。在鍍層受外力時(shí),細(xì)晶組織可以發(fā)生較均勻的塑性變形,應(yīng)力集中及其引發(fā)的變形開裂傾向小,可承受較大變形,因而耐磨性增大。
圖6 Y3+的質(zhì)量濃度對(duì)鍍層磨損量的影響
(1)在鎳-磷化學(xué)鍍液中加入少量的稀土釔可以優(yōu)化施鍍工藝,提高鍍液的穩(wěn)定性和鍍速。當(dāng)鍍液中Y3+的質(zhì)量濃度為0.04g/L時(shí),鍍液的穩(wěn)定時(shí)間最長(zhǎng);當(dāng)其質(zhì)量濃度為0.02g/L時(shí),鍍速最高??刂棋円褐衁3+的質(zhì)量濃度,可以獲得兼具高穩(wěn)定性和高鍍速的化學(xué)鍍鎳液。
(2)稀土釔的添加可以細(xì)化鍍層的微觀組織,改善鍍層的性能。當(dāng)鍍液中Y3+的質(zhì)量濃度為0.04 g/L時(shí),鍍層的顯微硬度最高,耐磨性和耐蝕性也最佳。稀土釔還改變了鍍層的腐蝕形貌和腐蝕機(jī)制。
[1]楊勝奇,張弘偉.稀土添加劑鍍鎳耐蝕性能的研究[J].電鍍與環(huán)保,2001,21(1):23-24.
[2]陳一勝,張樂觀,王勇.稀土對(duì)化學(xué)鍍鎳溶液穩(wěn)定性的影響[J].材料保護(hù),2002,35(4):38-40.
[3]潘秉鎖,楊洋,楊凱華.稀土添加劑對(duì)鍍鎳液性能的影響[J].材料保護(hù),2005,38(4):9-11.
[4]靳惠明,董偉,李美栓,等.堿性化學(xué)鍍Ni-P/CeO2復(fù)合鍍層及其耐蝕性研究[J].表面技術(shù),2000,29(5):4-6.
[5]XUE Y J,JIA X Z,ZHOU Y W,etal.Tribological performance of Ni-CeO2composite coatings by electrodeposition[J].Surface and Coatings Technology,2006,200(20):5 677-5 681.
[6]XU R D,WANG J L,HE L F,etal.Study on the characteristics of Ni-W-P composite coatings containing nano-SiO2and nano-CeO2particles[J].Surface and Coatings Technology,2008,202(8):1 574-1 579.
[7]JIN H M,JIANG S H,ZHANG L N.Structural characterization and corrosive property of Ni-P/CeO2composite coating[J].Journal of Rare Earths,2009,27(1):109-113.
[8]梁平,張?jiān)葡?氯化鈰對(duì)Ni-P化學(xué)鍍沉積速度、鍍層形貌及耐蝕性的影響[J].材料保護(hù),2011,44(1):13-15.
[9]DAS L,CHIN D T.Effect of bath stabilizers on electroless nickel deposition on ferrous substrates[J].Plating and Surface Finishing,1996,83(8):55-61.
[10]陳一勝,劉慧舟,王勇.稀土對(duì)化學(xué)鍍鎳磷合金鍍層性能的影響[J].金屬熱處理,2003,28(6):35-39.
[11]ELSENER B,CROBU M,SCORCIAPINO M A,etal.Electroless deposited Ni-P alloys:Corrosion resistance mechanism[J].Journal of Applied Electrochemistry,2008,38(7):1 053-1 060.