左蘭蘭，孫 鵬，李建剛

（中石化石油工程機(jī)械有限公司沙市鋼管廠，湖北 荊州 434001）

0 前 言

根據(jù)高頻焊管生產(chǎn)線的工藝布局及實(shí)際生產(chǎn)情況，采用單純的正火熱處理工藝，在每次停車至再次開車熱處理溫度穩(wěn)定前，約有5根鋼管為熱處理不穩(wěn)定段，按標(biāo)準(zhǔn)要求，這個區(qū)間的鋼管都要做降級處理。為減少停車造成的損失，一般會盡量將停車位置選在對頭焊位置，對頭焊縫必須切除。這樣一來，每次停車后，除去對頭管必須降廢外，另外有近4根鋼管因熱處理不完全要做降級處理。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，熱處理不完全的鋼管主要體現(xiàn)在沖擊韌性差（尤其是低溫條件下），達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)及技術(shù)規(guī)格書的要求［1-10］。為減少停車造成的降級管數(shù)量，可以嘗試每次開機(jī)時對其進(jìn)行補(bǔ)充加熱，以期改善焊縫性能，提高因熱處理不完全造成的損失。筆者著重對補(bǔ)充加熱過的鋼管焊縫進(jìn)行了試驗(yàn)分析，以判斷此種方案的可行性，為提高產(chǎn)品的合格率做好基礎(chǔ)準(zhǔn)備。

1 試驗(yàn)材料及方法

1.1 試驗(yàn)材料

本試驗(yàn)使用的原材料為國內(nèi)某鋼廠生產(chǎn)的L415M熱軋管線鋼，其化學(xué)成分見表1。

表1 L415M管線鋼的化學(xué)成分 %

1.2 試驗(yàn)設(shè)備

用CHT4106萬能試驗(yàn)機(jī)對試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，用NI750F型沖擊試驗(yàn)機(jī)對所有試樣進(jìn)行夏比沖擊試驗(yàn)，用HS600超聲波數(shù)字探傷儀對試樣進(jìn)行檢測，用YAW200-YB型壓扁試驗(yàn)機(jī)對焊縫試樣進(jìn)行壓扁試驗(yàn)，用4XC型光學(xué)顯微鏡觀察試樣顯微組織。所有試樣的取樣、制備和評定均按照GB/T 9711—2011及其引用標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行［11］。

1.3 試驗(yàn)方法

本生產(chǎn)線的熱處理配置為淬火+回火（調(diào)制）模式，工藝布局及取樣鋼管如圖1所示。一般生產(chǎn)采用正火工藝，即只采用1#，2#和3#熱處理設(shè)備加熱。采用補(bǔ)充加熱時，每次開車后同時啟動4#，5#和6#加熱設(shè)備。每次停車時，分別在6#熱處理設(shè)備下方的鋼管上做標(biāo)識，每次開車后，鋼管焊縫經(jīng)1#，2#和3#熱處理設(shè)備加熱到工藝要求溫度時，在鋼管相應(yīng)位置做上標(biāo)識，此標(biāo)識到達(dá)4#加熱設(shè)備下方時，關(guān)閉4#，5#和6#加熱設(shè)備。所有試驗(yàn)鋼管均取自經(jīng)高頻焊機(jī)組正常生產(chǎn)的鋼管，規(guī)格為φ323.9mm×7.1mm，生產(chǎn)速度為20m/min。管號是根據(jù)鋼管下線后的編號而定，由鋼管上標(biāo)識的位置，可以類推為圖1所示的停車時的相應(yīng)位置，樣本管號見表2，分別抽取正常生產(chǎn)時的兩組樣本來進(jìn)行試驗(yàn)。所有試樣均經(jīng)過手動超聲波檢測儀器檢驗(yàn)，結(jié)果合格。沿鋼管生產(chǎn)方向，每根鋼管從右到左每間隔3m取一組焊縫拉伸、沖擊、金相及壓扁試樣，編號分別為13703020A，13703020B，13703020C，13703020D和13703020E等，依次類推。

圖1 工藝布局及取樣鋼管示意圖

表2 樣本管號

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 焊縫拉伸和夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果分析

第一組夏比沖擊試樣的加工尺寸為3.3mm× 10mm×55mm，試驗(yàn)溫度為-20℃。根據(jù) GB/T 9711—2011PSL2及訂單技術(shù)規(guī)格書要求：焊縫的抗拉強(qiáng)度≥520MPa，焊縫的夏比沖擊功（-20℃，全尺寸）單值≥45 J，平均值≥55 J。在本試驗(yàn)條件下，夏比沖擊功的單值≥15 J，平均值≥18.2 J。表3為第一組試樣的拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)和手動超聲波檢測結(jié)果，由表3可以看出，夏比沖擊功的單值最低為50 J，平均值最低為 61 J，均高于技術(shù)規(guī)格書要求。焊縫的抗拉強(qiáng)度最小值為590MPa，也滿足要求。所有試驗(yàn)樣本性能穩(wěn)定，未出現(xiàn)明顯差異。

第二組夏比沖擊試樣加工尺寸5mm×10mm× 55 mm，試驗(yàn)溫度為-20℃。根據(jù)GB/T 9711—2011 PSL2標(biāo)準(zhǔn)及訂單技術(shù)規(guī)格書要求本試驗(yàn)條件下，夏比沖擊功單值≥22.5 J，平均值≥27.5 J。表4為第二組試樣的拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)和手動超聲波檢測結(jié)果。由表4可以看出，夏比沖擊功的單值最低為 32 J，平均值最低為37 J，焊縫的抗拉強(qiáng)度最小值為570 MPa，所有指標(biāo)都滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。其中夏比沖擊功的單值最低值和平均值最低值均位于14701066C試樣上，而且14701066整根鋼管的沖擊韌性較其他樣本而言都要差。由圖1可知，14701065試樣為停焊、對頭鋼管，且對頭位置靠近14701066鋼管一側(cè)，對頭前后的鋼管原料質(zhì)量較差，在成型和焊接時本身也存在不穩(wěn)定因素，而且對頭位置經(jīng)過熱處理感應(yīng)加熱線圈時，需要視對頭焊縫質(zhì)量的好壞，調(diào)整線圈的高度，以防撞壞線圈，這樣就會造成加熱不均勻現(xiàn)象。另外對頭前后，焊縫會發(fā)生一定偏轉(zhuǎn)，必要時也需要調(diào)整感應(yīng)加熱線圈的水平位置，以便跟蹤焊縫加熱，所以總得來說在對頭前后位置處，影響焊接和熱處理質(zhì)量的因素較多且復(fù)雜，控制起來也相對困難。除14701066試樣外，所有試樣性能穩(wěn)定，未出現(xiàn)明顯差異。

表3 第一組試樣焊縫拉伸和夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果

表4 第二組試樣焊縫拉伸和夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果

續(xù)表

2.2 焊縫的顯微組織分析

焊縫的金相組織分析以試樣 13703021D，13703022E，14701062C，14701063C，14701066A， 14701066B，14701066C，14701066D和14701066E為代表，如圖2所示。

由圖2可知，試樣13703021D和14701062C為熱處理合格段，有重復(fù)加熱的過程，但并未影響其顯微組織。從表3和表4的數(shù)據(jù)看，其各項(xiàng)性能指標(biāo)也未有明顯變化。

試樣13703022E和14701063C是停車時位于1#，2#和3#熱處理設(shè)備下方的鋼管區(qū)間，屬于熱處理不合格管段。從金相分析可以看出，經(jīng)4#，5#和6#熱處理設(shè)備補(bǔ)充加熱后，顯微組織中不存在焊態(tài)組織，主要為鐵素體+珠光體，晶粒大小均勻。說明經(jīng)過補(bǔ)充加熱后，可以實(shí)現(xiàn)對焊縫進(jìn)行完全熱處理的效果。從表3和表4的數(shù)據(jù)也可以看出，力學(xué)性能均滿足技術(shù)要求。

1470106試驗(yàn)管是起焊后經(jīng)1#，2#和 3#加熱后溫度未達(dá)到工藝要求的管段，金相分析顯示經(jīng) 4#， 5#和 6#熱處理設(shè)備補(bǔ)充加熱后，14701066A、14701066B和14701066C試樣的顯微組織中存在大量魏氏組織［12］，產(chǎn)生魏氏組織的原因可能是因?yàn)閷︻^焊縫經(jīng)過1#，2#和3#熱處理設(shè)備加熱時，因調(diào)整感應(yīng)線圈的位置及輸入功率，造成此區(qū)間鋼管過熱，再經(jīng)過4#，5#和6#熱處理設(shè)備的補(bǔ)充加熱，更加深了過熱的程度。

圖2 試驗(yàn)用HFW鋼管焊縫顯微組織

從14701066D和14701066E試樣的金相分析可以看出，此時顯微組織主要為鐵素體+珠光體，而沒有過熱組織。從表4中得到的夏比沖擊吸收功的數(shù)值也可以看出，過熱的魏氏組織是影響焊縫低溫沖擊韌性的重要因素之一。說明對頭位置存在熱處理溫度的波動階段，對焊縫的顯微組織有影響，但經(jīng)過及時調(diào)整后，控制好1#，2#和3#熱處理設(shè)備的加熱溫度，并與4#，5#和6熱處理設(shè)備補(bǔ)充加熱溫度相互配合，仍然能夠達(dá)到對焊縫進(jìn)行完全熱處理的效果。

3 結(jié) 論

（1）試驗(yàn)結(jié)果表明，經(jīng)4#，5#和6#熱處理設(shè)備補(bǔ)充加熱后，焊縫的抗拉強(qiáng)度、-20℃低溫沖擊韌性、無損檢測結(jié)果均滿足GB/T 9711— 2011 PSL2及訂單技術(shù)規(guī)格書的要求。說明補(bǔ)充加熱措施可以改善焊縫的綜合力學(xué)性能，在實(shí)際生產(chǎn)中有一定可行性，對于提高產(chǎn)品的合格率有一定幫助。

（2）金相分析顯示，在穩(wěn)定生產(chǎn)過程中，焊縫的顯微組織主要為鐵素體+珠光體，無焊態(tài)組織，整體焊縫組織均勻，說明焊縫經(jīng)過了良好的熱處理。

（3）對于對頭停焊前后位置的鋼管，因?qū)嶋H生產(chǎn)過程中成型、焊接和熱處理是一個波動變化過程，影響焊縫質(zhì)量的因素眾多，也很復(fù)雜，只能從實(shí)踐中不斷積累經(jīng)驗(yàn)，盡量控制此區(qū)段的鋼管生產(chǎn)的穩(wěn)定性，減小波動范圍，從而降低產(chǎn)品的不合格率。

［1］左蘭蘭，侯學(xué)勤.提高HFW焊縫低溫夏比沖擊韌性的研究［J］.焊管，2014（01）：58-61.

［2］SCHAMBRON T,W.PHILLIPS A,M.O’BRIEN D，etc. Thermome Chanical Processing of Pipeline Steel with A Reduced Mn Content［J］.ISIJ International,2009（02）：284-292.

［3］The Technical Society,The Iron and Steel Institute of Japan. Production and Technology of Iron and Steelin Japan During 2008［J］.ISIJ International,2009（06）：749-770.

［4］Sang Yong SHIN,Kyungshik OH,Ki Bong KANG，etc. Effects of Complex Oxideson Charpy Impact Properties of Heat Affected Zones of Two APIX70 Linepipe Steels［J］. ISIJ International,2009（08）：1191-1199.

［5］小出竜男，近藤広章，板谷進(jìn).ラインパイプ用高強(qiáng)度高靭性ERW鋼管［J］.JFE技報，2005（09）：25-29.

［6］中石油管材研究所.嚴(yán)格控制的高質(zhì)量ERW鋼管可用于油氣輸送管［C］.ERW鋼管在油氣輸送管中的應(yīng)用交流研討會資料，2005.

［7］石川信行，遠(yuǎn)藤茂，近藤丈.ラインパイプ用高性能鋼管［J］.JFE技報，2005（08）：19-24.

［8］介升旗.ERW焊管壓扁試驗(yàn)性能評價與提高［J］.焊管，2005（05）：77-80.

［9］張朝生.C,Si,Mn含量和焊接區(qū)氧含量對ERW鋼管焊縫區(qū)壓扁試驗(yàn)的影響［J］.焊管，2007（05）：98-99.

［10］長谷川昇，浜谷秀樹，深見俊介等.ERW溶接監(jiān)視技術(shù)の開発［J］.新日鉄住金技報，2013（397）：118-123.

［11］GB/T9711—2011,石油天然氣工業(yè)管線輸送系統(tǒng)用鋼管［S］.

［12］李炯輝，林德成.金屬材料金相圖譜［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006：1103-1263.