胡松啟,陳 靜,鄧 哲,劉迎吉
(西北工業(yè)大學燃燒、熱結構與內(nèi)流場重點實驗室,西安 710072)
隨著戰(zhàn)略導彈武器和航天運載器的發(fā)展,固體火箭發(fā)動機的尺寸越來越大,發(fā)動機藥柱結構也越來越復雜。固體推進劑藥柱在澆注、固化、運輸、保存和發(fā)射過程中受到外部力載荷和熱載荷的復雜作用不可避免。復合推進劑是一種典型的復合材料,組元之間不同的力學性能可能導致推進劑藥柱在載荷下發(fā)生脫粘和裂紋等宏觀受損,可能導致災難性后果。各國家對于推進劑藥柱結構完整性已進行了廣泛深入的研究,尤其是對于拉伸狀態(tài)下推進劑的力學性能研究已取得了大量成果。Bueche[1]以炭黑為填料得到材料伸長率方程為ε=ε0(1-φ1/3)。可以看出,該復合材料的伸長率只與彈性粘合劑的伸長率和固體填料的體積分數(shù)有關。Kawats K等[2]研究了室溫下丁羥推進劑在拉伸應變速率為103~104s-1下伸長率變化的特征。結果表明,不同的拉伸速率下推進劑的破壞機理可能不同。徐馨才[3]以單向拉伸實驗為基礎,認為復合固體推進劑的伸長率不僅與彈性粘接體的伸長率和固體填料體積分數(shù)有關,而且還與界面粘接層厚度和固體粒子直徑有關。以往的理論和實驗研究大多集中于推進劑藥柱在損傷下力學性能,部分開展了有裂紋和脫粘時推進劑燃燒性能研究。邢耀國、熊華等[4]先后對含裂紋和脫粘的聚硫推進劑和丁羥推進劑試件進行了大量的燃燒實驗,并利用粘彈理論對裂紋和脫粘的擴展條件進行了數(shù)值分析,得出了燃氣的增壓梯度、殼體剛度和缺陷的幾何尺寸是影響裂紋和脫粘面擴展的主要因素的結論。Norman[5]指出復合推進劑中固體顆粒的局部燃速遵循阿雷尼烏斯定律,熱反饋是復雜的三維過程,在不同應變條件下,AP顆粒可能會突出于粘合劑表面之上,或者也可能塌陷于粘合劑表面之下,當AP顆粒突出于粘合劑表面時,使AP顆粒燃面增加,AP分解速度的加快,使粘合劑受到更多熱反饋,從而導致宏觀燃速的增加。Lu Y C[6]研究發(fā)現(xiàn),對于拉伸應變狀態(tài)下復合推進劑燃燒,壓強大小決定了火焰高度,在裂紋寬度大于2倍的火焰高度時,火焰會躥入裂紋之中,進而使燃面劇增,推進劑的宏觀燃速變大。
大型發(fā)動機藥柱在載荷作用下必然會發(fā)生應變,雖未必產(chǎn)生脫粘和裂紋等大型藥柱結構失效,但由于受力態(tài)推進劑燃燒性能的改變,也會導致發(fā)動機內(nèi)彈道性能改變。所以,針對應變條件下未發(fā)生大型藥柱結構完整性破壞的推進劑燃燒特性研究也具有重要價值。本文對復合推進劑應變條件下的燃燒特性開展數(shù)值計算,并與實驗結果進行對比分析,研究分析應變條件下復合推進劑燃速變化機理。
為建立推進劑燃速隨應變變化的控制方程,作如下假定:氧化劑單一粒徑且均勻分布;推進劑無宏觀裂紋;氧化劑和粘合劑未發(fā)生脫粘;推進劑表面平整。
由高分子材料化學動力學理論可知,高分子材料在熱的作用下能夠發(fā)生分解,而且在應力作用下的高分子材料由于分子鏈受到定向的力的作用而更容易斷裂。大量研究表明,對于固體高分子材料及高模量的彈性體(復合固體推進劑可歸為高模量的彈性體部分),其壽命方程可表示為
式中 τ和T分別為時間和溫度;U1為斷裂活化能;γ為結構敏感因子;σ1為拉伸應力;τ0≈10~13 s,為原子振蕩周期。
用所建方程計算理論燃速比變化情況,并與實驗結果對比分析,實驗裝置測試原理及測試方法見文獻[7]。推進劑配方如表1所示,各組分含量為質(zhì)量比。實驗壓強分別為4、6、8 MPa,試樣的形變量設置為0% 、10% 、15% 、20% 。
式中 T為溫度;U1為斷裂活化能;γ為結構敏感因子;k0為熱破壞反應的指前因子;k1為拉伸破壞作用的指前因子;U0為產(chǎn)生熱破壞的活化能。
考慮被加熱的一薄層高分子粘合劑,其與燃面間的一維熱交換方程可表示為
然而,部分客戶有前往中東與非洲等地的需求,這些航線都是HM公司的劣勢航線。HM需支付額外的代理費用將這些業(yè)務拆分給其他更大的貨運代理公司,從而增加了運輸成本,提高了客戶的服務價格。相較于優(yōu)勢航線,HM國際貨代公司在中東、非洲和南美一些航線上由一級代理變?yōu)槎壌?,缺乏價格優(yōu)勢,大大降低了企業(yè)競爭力。
孔守真一生都想進孔廟認祖歸宗,但由于家譜失傳,查無實據(jù),認祖的事費了些周章,最后也就不了了之。但無論能不能認祖歸宗,孔守真是鐵心認定自己就是孔家血脈,所以如玉豆腐坊的壁上祭拜的就不是豆腐祖師爺劉安的畫像,掛的卻是孔夫子像??资卣嬉膊幌M訉O子承父業(yè),三個兒子志浩、志源,志新從小便送私塾念了學堂。對外,自己介紹孔姓宗源,也不再躲躲閃閃,大方以孔子嫡孫自居,后來,有好事者把孔守真的話傳到孔廟當家人處,主持家廟的嫡孫笑笑,不否認也不承認,只淡淡說:“子日,為仁由己已,而由人乎哉?”
式(2)和式(3)聯(lián)立可得應力狀態(tài)下的粘合劑分解速率:
(一)正確認識情感態(tài)度價值觀目標。情感態(tài)度與價值觀,是人對親身經(jīng)歷過事實的體驗性認識及其由此產(chǎn)生的態(tài)度行為習慣。它對人一生的成長都有著舉足輕重的作用。英語教師在制定英語課目標時,還應意識到英語本質(zhì)上是一種語言,而不同于一般知識,英語學習的目標首先要關注語言的交流功能,即作為人們交流思想感情的工具,所以英語學習首先要包含情感態(tài)度方面的目標和社會文化方面的知識。
大學英語教學中的翻轉課堂需要融入思維導圖的教學模式來增強學生的學習記憶能力和閱讀思考能力以及進行思維形象化表達的能力,并且在具體的課堂教學和學生內(nèi)容分享的過程中一方面要培養(yǎng)學生的獨立自主學習意識,另一方面需要學生時刻明確自身在大學課堂中的角色和接受高等教育本質(zhì)目的,需要拂去學習過程中部分浮躁心和功利心來進行知識本身的探索。
令式(4)中σ1=0,即復合推進劑在非拉伸應變下燃速r1,在推進劑足夠均勻的情況下,引入徑向平均應變 ε0=β1σ1/E1和平均泊松比 ν0=(1 - θ1/ε0)。近似認為,最后可得燃速比r1'/r1:
其中
根據(jù)泰勒公式,將式(5)展開并化簡得到:
“一帶一路”沿線的歐洲大部分國家及亞洲的土耳其都是NATO的成員國,NATO標準化組織發(fā)布的測繪地理信息標準是其成員國應遵守的標準。NATO標準組織制定的相關測繪地理信息標準如表2所示,其中SRD是標準相關文檔,主要包括實施指南、目錄或國家數(shù)據(jù)等文檔資料。
由于本文研究的是20%形變以內(nèi)的應變對推進劑燃速的影響,當ε0取值較小時,式(6)高次項值非常小,對于燃速變化的影響可忽略不計。所以,本文只取到ε0的二次項,化簡式(6)得
其中
由式(7)可知,在小應變狀態(tài)下(固體顆粒與粘合劑尚未發(fā)生大范圍脫粘與斷裂等結構破壞),復合推進劑的燃速變化程度與應變可轉換為二次函數(shù)關系。
當推進劑燃燒時,發(fā)生著2個獨立的物理化學過程,即推進劑的熱破壞和力學破壞。要判斷哪個過程占主導地位,必須比較哪個過程導致粘接劑破壞的反應更快一些。在此假設推進劑在燃燒過程中,由于溫度和拉伸作用導致的推進劑的破壞速率是相同的,因此有
加強新時代的司法所建設,先天不足多、現(xiàn)實困難多,如何破題、如何推進?我的意見是先補齊、先發(fā)動、先整合,用這樣的思路,武裝頭腦、指導實踐、推動工作。而不是先要編制、先要住房、先要投入,要通過有為有位,主動為地方黨委政府“遮風擋雨”,爭取黨委、政府的重視和加大投入。
表1 推進劑組分質(zhì)量分數(shù)Table 1 Mass fraction of ingredients in propellants
分別對1#~3#推進劑試樣按上述實驗方案進行燃速測試,按照實驗壓強、形變量設計及平行性實驗的要求,測得燃速數(shù)據(jù)如表2所示。
表2 推進劑燃速Table 2 Burning rate of propellant
從表2可看出,形變?yōu)?0%狀態(tài)下的燃速比形變?yōu)?0%狀態(tài)下的燃速提高了1.219 mm/s,形變?yōu)?0%狀態(tài)下的燃速比無應變條件下的燃速提高了1.132 mm/s。分析3 種試樣在 4、6、8 MPa壓強下燃速的增量,可得出相同結論:在0% ~20%形變范圍內(nèi),燃速的增幅并沒有發(fā)生突躍變化,即復合推進劑試樣中固體顆粒與粘合劑接觸面沒有發(fā)生大范圍脫粘和大的裂紋。
對1#~3#推進劑在各壓強下的燃速變化程度與應變的關系式進行擬合,得到推進劑燃速比與形變的二次函數(shù)多項式各項系數(shù),如表3所示。
表3 各推進劑燃速變化程度與應變關系的擬合系數(shù)Table 3 Fitting coefficients between degree of change in propellant burning rate and strain relations
式(7)各參數(shù)取值:HTPB 密度 0.891 kg/m3,AP密度1.95 kg/m3,單質(zhì)鋁密度2.7 kg/m3,RDX 密度1.76 kg/m3。根據(jù)表1中推進劑各組分質(zhì)量分數(shù)可知,1#推進劑的粘合劑體積分數(shù)β1=24.6%,3#推進劑β1=27.69%。
(1)加強噴混材料的選配研究。噴混材料的選擇配置是噴混植生技術的核心。研發(fā)的主體是粘結劑、有機物質(zhì)、保水材料、pH緩沖劑等的篩選;喬、灌、草種的選擇和配置;不同生態(tài)型(例如以灌木為主的灌草生態(tài)植被型,以草為主的草灌生態(tài)植被型等)的種子噴播技術。
對于1#和2#推進劑,分別由式(8)和式(9)來描述應變對推進劑燃速的影響時,誤差均較小(<1%),具有較高的準確度。在每個實驗壓強下,其二次項系數(shù)a2的值均較小,二次項對r'/r的值影響很小。所以,基本符合線性關系。對于3#推進劑來說,在每個實驗壓強下,其二次項系數(shù)a2的值均較大,當應變較大時,二次項的值對r'/r會有一定程度的影響,故要求較準確地對燃速變化進行描述時,采用忽略二次項的一次函數(shù)式會有較大的誤差,建議采用二次函數(shù)式來描述應變對推進劑燃速的影響,與模型所建立的式(7)結論相同??梢姡?種推進劑在拉伸狀態(tài)下燃速比可用形變的二次多項式表征,本文所建方程合理。
自從原國家計委關于加強對基本建設大中型項目概算中“價差預備費”管理有關問題的通知(計投資〔1999〕1340號)發(fā)布以來,水利工程10多年來基本上不允許計取價差預備費。
通過燃速實驗證明本文所建立的方程可靠,由式(7)可知,一定形變狀態(tài)下燃速比的計算結果受多個參數(shù)的影響,本章進一步分析多個參數(shù)對模型計算結果的影響。
由表3可知,對于1#~3#推進劑,在實驗選定的形變量范圍內(nèi),對常數(shù)項和一二次項若均取3位有效數(shù)字,可得1#~3#推進劑的燃速變化程度與應變的函數(shù)關系為
復合推進劑泊松比 ν0的范圍較大,為 0~0.16[8]。U0為 130 kJ/mol[9]是產(chǎn)生熱破壞的活化能,γ為結構敏感因子,E1在橡膠態(tài)模量取為106Pa。k1為拉伸破壞作用的指前因子,根據(jù)拉伸強度范圍0.4~0.8 MPa[10],通過 k1= σ0-1計算得出。U1為斷裂活化能,取76.5 ~90 kJ/mol[11]。2 種推進劑樣的表面燃溫Ts為1 100 K。k0為熱破壞反應的指前因子,大小為728.42 s-1[12],表 4 為式(7)中各個參數(shù)的取值情況。通過式(7)計算可知,形變ε0的影響為36.4%,斷裂活化能的影響為5.4%,泊松比的影響為4.3%,粘合劑體積分數(shù)的影響為3.4%,其他參數(shù)對計算結果影響極小可忽略不計,隨斷裂活化能、泊松比、粘合劑體積分數(shù)減小,燃速比的值增大。
表4 各自變量取值情況Table 4 Extremum value of slope with arguments
由于形變、泊松比、粘合劑體積分數(shù)、彈性模量對于所建立模型的影響最大,所以對這幾個參數(shù)進行重點分析。當表4其他參數(shù)取值一定,計算不同形變下燃速比r'/r隨ν0變化的趨勢(見圖1),并對計算所得點進行擬合。
圖1 燃速比與泊松比的關系Fig.1 Relationship between burning ratio and poisson ratio
從圖1可知,一次項系數(shù)與ν0之間基本符合線性關系,線性擬合相關性系數(shù)為1,且一次項系數(shù)隨泊松比的增大而減小。分析其原因為泊松比為零的材料,在受縱向拉伸時橫向收縮應變也為零,那么材料表觀體積就變大了,這樣以來材料中必須要產(chǎn)生疏松、空隙或者本身真密度變小來填補體積的變化。若材料泊松比大,那么在受縱向拉伸時,橫向收縮也越大,這時材料中就不會產(chǎn)生疏松、空隙或者真密度降低。在復合推進劑中,低泊松比是因為推進劑在拉伸狀態(tài)下內(nèi)部產(chǎn)生了裂紋和疏松,導致真密度不變的情況下,表觀密度變小,這種效應與上文所描述燃速變化的計算模型一致,即裂紋和疏松導致了推進劑燃燒面積增加,進而燃速加快。
邊界條件為 x=0,T=Ts;x=∞,T=T0。
圖2為不改變其他參數(shù)取值,計算燃速比r'/r隨β1變化的趨勢,并對計算點進行擬合,線性擬合的相關性系數(shù)為0.997 9,二次擬合的相關性系數(shù)為0.999 9。初步分析其原因為在總的質(zhì)量分數(shù)中,3#試樣HTPB的含量比1#試樣只低2%,但在拉伸條件下,推進劑力學性能主要是受粘合劑影響,3#試樣HTPB的含量比1#減少了13.3%,在增大了推進劑中鋁粉含量的同時,減少了推進劑中粘合劑的含量,導致推進劑的延展性能變差,在同樣的拉伸應變狀態(tài)下,3#試樣比1#試樣粘合劑中更易產(chǎn)生裂紋和疏松,且裂紋和疏松的數(shù)量和尺寸會增大;另一方面,Al含量的增加及粘合劑含量的減少,使得固體顆粒與粘合劑之間的比例關系隨粘合劑質(zhì)量分數(shù)的變化而不服從于線性關系,這種非線性的變化導致HTPB更易受熱分解,固體顆粒的表面更加容易暴露出來。所以,圖2曲線更加符合二次關系。
圖3為不改變其他參數(shù)取值,計算燃速比r'/r隨U1變化的趨勢,并對計算所得點進行擬合,二次擬合的相關性系數(shù)為0.998,隨推進劑斷裂活化能增大,燃速比減小。根據(jù)活化能定義,只有碰撞分子所具有的能量超過所需要的活化能才能發(fā)生反應,這也就意味著推進劑斷裂活化能越大,越不容易發(fā)生斷裂。由式(2)可知,固體推進劑斷裂活化能越大,拉伸狀態(tài)下推進劑的破壞速率就越小,燃速比就越小。
從圖1~圖3看出,隨拉伸形變ε0的增大,推進劑燃速比也逐漸增大,且變化較為顯著。拉伸形變對推進劑燃速變化影響最大,這與實驗所得的結果一致。
圖2 燃速比與粘合劑體積分數(shù)關系Fig.2 Relationship between burning ratio and volume fraction of binder
圖3 燃速比與斷裂活化能關系Fig.3 Relationship between burning ratio and rupture activation energy
從固體推進劑在不同壓強、不同形變下燃速測試結果可知,在拉伸應變狀態(tài)下,復合推進劑的燃速會發(fā)生變化,本章將分析推進劑在應變狀態(tài)下燃速變化機理。
拉伸狀態(tài)下推進劑在不發(fā)生脫粘和宏觀裂紋時,粘合劑與固體顆粒也會產(chǎn)生微裂紋和脫濕,針對3#推進劑也做了應變狀態(tài)下SEM實驗。圖4為放大100倍時,0%、17%、23%、45%拉伸形變條件下推進劑微觀結構變化情況。由圖4可看出,拉伸形變量為0%時,推進劑表面光潔平整,沒有明顯的裂紋或疏松,當拉伸形變?yōu)?7%時,固體顆粒與粘合劑之間產(chǎn)生裂紋,且裂紋沿固體顆粒表面發(fā)展,顆粒表面比較光滑,同時未見推進劑顆粒發(fā)生破碎;當拉伸形變增大到23%時,固體顆粒與粘合劑之間的裂紋也隨之增大,出現(xiàn)寬為32 μm的裂紋;當拉伸形變最大增大到45%時,裂紋持續(xù)擴大,寬度變?yōu)?1 μm,且固體顆粒與粘合劑之間發(fā)生脫濕現(xiàn)象形成明顯的空穴。
村鎮(zhèn)銀行貸款給農(nóng)戶及小微企業(yè)的預期收益率為:Yi=(R-R0)(1-Pi)+(M -R0)Pi,(i=1,2,3)
為了更清楚地觀察到粘合劑之間微觀形貌變化情況,圖5為不同拉伸形變情況下復合推進劑粘合劑微觀結構掃描電鏡照片。
《秀才胡同》典故共11種,《東風破》用典8處。且前者多引入典故完整的氛圍,而后者傾向于僅適用典故片段的情緒,這也是兩曲聽來,《東風破》令人耳目一新,《秀才胡同》卻使人產(chǎn)生時代交錯感覺的緣由。
圖4 放大倍數(shù)100時推進劑端面掃描電鏡圖Fig.4 SEM of propellant section under different strain with magnification of 100
圖5 推進劑粘合劑表面掃描電鏡圖Fig.5 SEM of propellant binder under different strain
由圖5可看出,拉伸應變量為17%時,可觀察粘合劑由于拉伸作用變得疏松,且粘合劑內(nèi)部也出現(xiàn)微小裂紋,最大裂紋寬度為6.5 μm。在拉伸形變量為23%時,隨裂紋的逐漸發(fā)育,粘合劑之間的裂紋會相互交匯形成更大的裂紋,在45%拉伸形變下,可觀察到粘合劑與粘合劑之間裂紋擴展非常明顯,裂紋寬度增大到了 19.0 μm。
通過研究發(fā)現(xiàn),小拉伸應變情況下的燃燒速度也會有一定改變。運用SEM方法,發(fā)現(xiàn)在小應變條件下HTPB推進劑的固體顆粒與粘合劑中間產(chǎn)生裂紋,見圖6(b),粘合劑經(jīng)過拉伸后變得疏松,這種內(nèi)部結構改變會導致推進劑燃速有所增加。復合推進劑所受拉伸應變在20%內(nèi)時,AP顆粒與HTPB之間并沒有產(chǎn)生大的宏觀裂紋與大范圍脫粘現(xiàn)象,但拉伸條件下HTPB的微觀結構產(chǎn)生疏松,導致單位體積的HTPB分解速度加快。這樣接近AP顆粒附近的HTPB會很快吸熱分解氣化。圖6(a)中,灰色區(qū)域的HTPB將會加快分解與反應的速度,灰色區(qū)域的快速燃燒,又導致了AP顆粒與粘合劑接觸面積的減小,從而也在一定程度上加大了AP的燃燒面積,這些效果的累積就造成了微小拉伸應變條件下復合推進劑燃速的增加。
圖6 應變狀態(tài)下復合推進劑燃燒模型Fig.6 Composite propellant combustion model under strain
另一方面,拉伸應變在20%以內(nèi)時,復合推進劑固體顆粒與粘合劑、粘合劑與粘合劑之間最初形成微裂紋和空穴,不斷產(chǎn)生的微小裂紋隨應變量的增大而交匯形成較大的裂紋,與固體顆粒之間形成脫濕。這種結構變化最終導致了推進劑燃面火焰擴散進入大的裂紋和脫濕面中,使燃速變大,且復合推進劑越容易產(chǎn)生微小裂紋和脫濕,其燃速隨拉伸應變增加越快,這與本文所建立的模型一致,但本文模型是建立在推進劑受到小應變狀態(tài)下的基礎之上的,若應變量若再增大,將產(chǎn)生宏觀裂紋,固體推進劑力學性能劣化,燃料顆粒與粘合劑會發(fā)生結構破壞,復合推進劑燃燒時,可能會產(chǎn)生不穩(wěn)定燃燒等現(xiàn)象,燃速變化規(guī)律較復雜,本文所建立模型將不適用。在后續(xù)工作中,將對大應變狀態(tài)下復合推進劑燃速變化規(guī)律做進一步研究。
(1)建立了復合推進劑拉伸應變條件下燃速變化模型,在應變小于20%的狀態(tài)下(固體顆粒與粘合劑尚未發(fā)生大范圍脫粘和斷裂等結構破壞),復合推進劑的燃速變化程度與應變可轉換為二次函數(shù)關系,與實驗所得到的結論一致。
(2)對使用率實時監(jiān)控:由電流監(jiān)控設備、智能感應主機和相關軟件組成,能實時在線掌握大型設備資源的工作狀況;在線顯示的關閉、運行、待機等信息,實現(xiàn)設備的實時監(jiān)控;快速統(tǒng)計使用機時、使用率等設備資源的利用情況,對大型儀器的各種不正常和不健康狀態(tài)提供預警提示,提高資產(chǎn)管理質(zhì)量和服務水平。
(2)從模型所得公式計算斷裂活化能的影響為5.4%,隨固體推進劑斷裂活化能的增大,燃速比也減小,泊松比對于復合推進劑燃速變化的影響為4.3%,泊松比越低,則推進劑拉伸狀態(tài)下燃速越快。其原因為低泊松比樣品更容易發(fā)生脫濕和疏松,從而使燃面增大的效應更顯著。粘合劑體積分數(shù)對于復合推進劑燃速變化的影響為3.4%,粘合劑體積比越低,則推進劑固體含量越高,推進劑力學性能下降,使內(nèi)部微觀結構更容易遭到破壞,從而使燃速增大。
(3)結合推進劑在拉伸應變條件下燃速測試與微觀形貌觀測實驗可知,復合推進劑存在應變時,一方面粘合劑內(nèi)部結構變疏松,使得粘合劑體積分解速度加快;另一方面,粘合劑和AP顆粒之間形成脫濕,接觸面積會減小,也在一定程度上加大了AP的燃燒面積,兩者綜合作用,使得推進劑燃速增加。
[1] Bueche F.Molecular basis for the mullins effect[J].J.APPI.Polymer Sci.,1960,IV(10):107-117.
[2] Kawats K,Chung H L,Itabashi M.Tensile strain rate effect in mechanical properties of dummy HTPB propellants[J].Journal of Applied Polymer Science,1993,50(1):57-66.
[3] 徐馨才.復合固體推進劑單向拉伸力學模型[J].宇航學報,1995,16(2):20-25.
[4] 邢耀國,熊華,董可海,等.聚硫推進劑燃燒條件下裂紋擴展過程研究[J].推進技術,2000,21(3):71-74.
[5] Norman S Cohen.Review of composite propellant burn rate modeling-a review[R].17th Aerospace Sciences Meeting,1979.
[6] Lu Y C.Combustion-induced crack propagation process in a solid-propellant crack cavity[D].The Pennsylvania State U-niversity,1992.
[7] 胡松啟,鄧哲.復合推進劑應變條件下燃速變化實驗研究[J].固體火箭技術,2013,36(2):230-233.
[8] 付一政,劉亞青.HTPB與Al不同晶面結合能和力學性能的分子動力學模擬[J].物理化學學報,2009,25(l):187-190.
[9] 張仁,呂振忠,等.AP/HTPB復合推進劑的催化熱分解研究[J].推進技術,1989(6):46-51.
[10] 李旭昌,焦劍.丁羥粘合劑體系化學結構與力學性能的相關性[J].固體火箭技術,2010,33(3):307-310.
[11] 張昊,羅懷德.線性活化能法預估推進劑貯存壽命研究[J].固體火箭技術,2002,25(2):56-58.
[12] 王春華,翁武軍.HTPB熱穩(wěn)定性研究[J].推進技術,1998,19(2):93-96.