張曄峰

（上海交通大學(xué)，中國(guó) 上海 200240）

0 前言

全球的電網(wǎng)電壓和工作頻率因地區(qū)不同也有所差異，如我國(guó)的電網(wǎng)為220V/50Hz，歐盟國(guó)家的電網(wǎng)主要為230V/50Hz，美國(guó)的電網(wǎng)的種類就比較繁多，主要為120V/60Hz，240V/60Hz和277V/60Hz。并且這三大主要市場(chǎng)的電磁兼容與諧波的標(biāo)準(zhǔn)差異也很大，我國(guó)和歐盟的電磁兼容和諧波的標(biāo)準(zhǔn)主要采用CISPR15和IEC 61000-3-2的要求，北美地區(qū)的電磁兼容和諧波主要采用FCC Part15和ANSI C82.77的要求，這些標(biāo)準(zhǔn)所要求的限值是不同的。所以如何平衡不同地區(qū)的電網(wǎng)差異和電磁兼容與諧波的標(biāo)準(zhǔn)差異，并且設(shè)計(jì)出能同時(shí)兼容這些差異的LED光源電子驅(qū)動(dòng)器，將成為該產(chǎn)品能否全球市場(chǎng)準(zhǔn)入的關(guān)鍵之一。

1 EMC濾波線路的設(shè)計(jì)

1.1 電磁兼容的定義

電磁兼容一詞，源于英語(yǔ)Electromagnetic Compatibility（EMC），它用以衡量各種電力電子設(shè)備或系統(tǒng)在其電磁環(huán)境中能正常工作且不對(duì)該環(huán)境中任何事物構(gòu)成不能承受的電磁騷擾的能力。它分為傳導(dǎo)干擾和輻射干擾兩種。

1.2 供電網(wǎng)中電磁干擾的來源

如今的電子、電氣產(chǎn)品種類非常的繁多，處于同一供電網(wǎng)中的各類電氣設(shè)備，通過電或磁的聯(lián)系彼此緊密相連。由于電子、電氣產(chǎn)品在產(chǎn)生電磁干擾的同時(shí)也被其它電子產(chǎn)品所產(chǎn)生的電磁干擾所干擾，所以在實(shí)際應(yīng)用過程中的各類電子電氣用品的電磁干擾和相互不兼容的問題也日益突出。供電網(wǎng)中的電磁干擾來源的兩個(gè)主要途徑是：

1）來源于供電網(wǎng)自身。如今接入供電網(wǎng)中工作的大部分電子、電氣設(shè)備主要都工作在高頻狀態(tài)。設(shè)備內(nèi)部的半導(dǎo)體器件在高頻開關(guān)狀態(tài)所產(chǎn)生的高頻電流會(huì)產(chǎn)生高頻磁場(chǎng)，同時(shí)高頻磁場(chǎng)又會(huì)產(chǎn)生高頻的電流場(chǎng)，在這種高頻電磁和磁電的轉(zhuǎn)換過程中就產(chǎn)生了電磁干擾。

2）來源于自然界。如來自太陽(yáng)系的太陽(yáng)黑子不僅導(dǎo)致地球表面的磁暴，還有如來自大氣層的雷電，它所產(chǎn)生的巨大放電電流無論是沿建筑物鋼結(jié)構(gòu)、避雷線流入大地或是在大地中的電流都會(huì)在附近導(dǎo)線上感應(yīng)出能量很強(qiáng)的浪涌，從而形成電磁干擾。

1.3 LED光源電子驅(qū)動(dòng)器自身電磁干擾來源

LED光源電子驅(qū)動(dòng)器自身電磁干擾主要來自于以下幾個(gè)部分部分：

1）有源功率因數(shù)校正線路。該線路中的電流是工作在幾十千赫茲的高頻三角波，這些高頻三角波的中的高頻諧波含量相當(dāng)?shù)呢S富，電磁干擾的能量非常大。

2）工作于半橋線路中的場(chǎng)效應(yīng)管。半橋線路中的場(chǎng)效應(yīng)管在開關(guān)工程中存在很高的di/dt和dv/dt，且工作頻率很高，通過元器件和線路板走線上的寄生電感而產(chǎn)生很高的瞬態(tài)電壓和電流并引起高頻震蕩。這種瞬態(tài)電磁干擾能量隨著流過開關(guān)管電流的增大而增大。

3）工作于LLC后級(jí)整流線路中的二極管。在該整流二極管上的電壓和流過其的電流，在快速導(dǎo)通和關(guān)斷的瞬態(tài)過程中，di/dt很大，也會(huì)產(chǎn)生很強(qiáng)的電磁干擾能量。

1.4 降低電磁干擾的方式

降低電磁干擾的方式主要有以下幾種：

1）降低 di/dt的能量

2）采用EMI濾波器

3）良好的線路結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和布局

4）良好的外殼接地

以上幾種雖然是降低電磁干擾比較好的方式，但最終電磁兼容設(shè)計(jì)的好壞，必須以測(cè)試來驗(yàn)證。就如美國(guó)肯塔基大學(xué)的Dr.Paul所說的那樣：“在判定最后結(jié)果方面，也許沒有任何其他學(xué)科像電磁兼容那樣更依賴于測(cè)量?！?/p>

1.5 電磁干擾的限值

全球市場(chǎng)關(guān)于電磁兼容的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范主要有兩大分支：一條分支是以國(guó)際電工委員會(huì)IEC頒布的Cispr的標(biāo)準(zhǔn)，另一條分支是以美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)頒布的FCC標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)于LED光源電子驅(qū)動(dòng)器來說，所對(duì)應(yīng)的國(guó)際電工委員會(huì)IEC的Cispr標(biāo)準(zhǔn)和美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)的FCC標(biāo)準(zhǔn)的標(biāo)準(zhǔn)條款分別是Cispr15和FCCPart15。如需設(shè)計(jì)一款針對(duì)全球市場(chǎng)準(zhǔn)入的LED光源電子驅(qū)動(dòng)器，則該產(chǎn)品的電磁兼容設(shè)計(jì)必須同時(shí)參考這兩份標(biāo)準(zhǔn)條款，分析并了解到這兩份電磁兼容標(biāo)準(zhǔn)的差異，使最終設(shè)計(jì)出的成品能同時(shí)符合這兩本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的限值。

下面列出的圖表具體給出了國(guó)際電工委員會(huì)IEC和美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)FCC所頒布的電磁兼容的具體限值。從這些圖表可以看出國(guó)際電工委員IEC所頒布的Cipr15的電磁兼容標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范相比于美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)所頒布的FCC Part15的電磁兼容標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范較為嚴(yán)苛。

表1 國(guó)際電工委員會(huì)IEC頒布的Cispr15電磁兼容的傳導(dǎo)限值Tab.1 Conductive Interference Limit of Cispr15,Published by IEC

圖1 國(guó)際電工委員會(huì)IEC頒布的Cispr15電磁兼容的傳導(dǎo)限值Fig.1 Conductive Interference Limit of Cispr15,Published by IEC

表2 國(guó)際電工委員會(huì)IEC頒布的Cispr15電磁兼容的輻射限值Tab.2 Radiative Interference Limit of Cispr15,Published by IEC

圖2 國(guó)際電工委員會(huì)IEC頒布的Cispr15電磁兼容的輻射限值Fig.2 Radiative Interference Limit of Cispr15,Published by IEC

表3 美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)FCC頒布的Part15電磁兼容的傳導(dǎo)限值Tab.3 Conductive Interference Limit of Part15,Published by FCC

圖3 美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)FCC頒布的Part15電磁兼容的傳導(dǎo)限值Fig.3 Conductive Interference Limit of Part15,Published by FCC

表4 美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)FCC頒布的Part15電磁兼容的輻射限值Tab.4 Radiative Interference Limit of Part15,Published by FCC

圖4 美國(guó)聯(lián)邦通信委員會(huì)FCC頒布的Part15電磁兼容的輻射限值Fig.4 Radiative Interference Limit of Part15,Published by FCC

2 功率因數(shù)校正線路的設(shè)計(jì)

2.1 功率因數(shù)校正的原理與意義

功率因數(shù)是表征在交流電力系統(tǒng)中，負(fù)載上消耗的有功功率（P）與視在功率（S）的比值，是一個(gè)0到1之間的無量綱值。通常以PF（Power Factor）來表示，如下面公式（1）所示：

如果負(fù)載為純阻性，則PF值為1。但絕大多數(shù)負(fù)載（電力電子設(shè)備），包括LED光源電子驅(qū)動(dòng)器并不是純阻性的，由于產(chǎn)品內(nèi)部電感、電容器件的存在，使線路中含有了容抗和感抗，而導(dǎo)致輸入的電壓與電流的相位不再同步，形成了相位差。另一方面，這些電感、電容器件的存在，在LED光源電子驅(qū)動(dòng)器內(nèi)部高頻開關(guān)器件工作時(shí)，產(chǎn)生了豐富的高次電流諧波。在相位差和高頻諧波這兩者共同作用下，導(dǎo)致了LED光源電子驅(qū)動(dòng)器的功率因數(shù)小于1。功率因數(shù)（PF）與相位差(φ)和電流諧波（THD）的關(guān)系可以用以下公式（2）表示：

所以從上述公式所示可以看出，功率因數(shù)校正 PFC（Power Factor Correction）的原理就是將畸變的輸入電流波形校正成正弦波形，并使輸入電流波形與輸入電壓波形同相位，從而使功率因數(shù)接近于1。

2.2 功率因數(shù)校正的方式

功率因數(shù)的校正方式可分為無源功率因數(shù)校正 （Passive PFC）和有源功率因數(shù)校正（Active PFC）。

常見的無源功率因數(shù)校正方式主要有如下幾種：

1）簡(jiǎn)單電感電容功率因數(shù)校正器，如圖5所示。

2）逐流濾波功率因數(shù)校正器，如圖6所示。

圖5 簡(jiǎn)單電感電容功率因數(shù)校正器Fig.5 Simple L-C PFC Circuit

圖6 逐流濾波功率因數(shù)校正器Fig.6 Current Following PFC Circuit

這些無源功率因數(shù)校正線路的優(yōu)點(diǎn)是線路簡(jiǎn)單，成本低，但缺點(diǎn)是這種低成本的無源功率因數(shù)校正電路的輸入電壓范圍很窄，只能單電壓輸入，輸出直流電壓紋波又比較大，質(zhì)量較差，而且總諧波失真含量（THD）約30%左右，所以電流諧波含量并不能完全達(dá)到IEC和北美諧波標(biāo)準(zhǔn)（表5）所要求的低畸變要求，這對(duì)于全球市場(chǎng)準(zhǔn)入的LED光源電子驅(qū)動(dòng)器的設(shè)計(jì)來說并不是很適合。而有源功率因數(shù)校正線路雖然較無源功率因數(shù)校正線路線路復(fù)雜，且導(dǎo)致線路可靠性降低，成本提高，但輸入電壓的范圍有大幅提升，線路參數(shù)設(shè)計(jì)得當(dāng)可使輸入電壓范圍擴(kuò)展到120V至277V，幾乎覆蓋了全球各個(gè)國(guó)家的電力電網(wǎng)。另一方面，采用有源功率因數(shù)校正線路的總諧波失真含量（THD）可控制在10%左右。所以選擇有源功率因數(shù)校正線路是設(shè)計(jì)全球市場(chǎng)準(zhǔn)入的LED光源電子驅(qū)動(dòng)器的關(guān)鍵因數(shù)之一。

2.3 有源功率因數(shù)校正線路的設(shè)計(jì)

功率因數(shù)校正器通常都采用升壓變換器線路，如圖8所示。按通過升壓電感電流是否連續(xù)來分，可以劃分為連續(xù)導(dǎo)通模式CCM（Continuous Conduction Mode）、 不連續(xù)導(dǎo)通模式 DCM（Discontinuous Conduction Mode）及介于CCM與DCM之間的臨界或過渡導(dǎo)通模式CRM（Critical-conduction Mode）的三種類型。但是不論是哪一種類型的功率因數(shù)校正升壓變換器，其校正器輸出的直流電壓都必須高于輸入交流電壓的峰值。100V至277V基本覆蓋了全球的各個(gè)國(guó)家區(qū)域的電網(wǎng)結(jié)構(gòu)，按電網(wǎng)輸入交流電壓的最高值277V計(jì)算，功率因數(shù)校正器輸出的直流電壓至少需要392V(277V*1.414)，所以功率因數(shù)校正后輸出的直流電壓基本都要設(shè)置在400V的電平以上。

表5 輸入電流諧波及總諧波失真含量（THD）要求Tab.5 Requirement of Each Harmonics and Total Harmonics of Input Current

圖7 升壓變換器線路Fig.7 Boost Circuit

圖8 L6562內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖Fig.8 Internal Block Diagram of L6562

圖9 L6562應(yīng)用實(shí)例Fig.9 Application Example of L6562

連續(xù)導(dǎo)通模式適用于大功率的產(chǎn)品設(shè)計(jì)，但是在連續(xù)導(dǎo)通模式的工作狀態(tài)中，功率管在開關(guān)狀態(tài)下不能達(dá)到零電流開關(guān)，故開關(guān)損耗比在不連續(xù)導(dǎo)通模式和臨界導(dǎo)通模式的開關(guān)損耗大。斷續(xù)導(dǎo)通模式適用于小功率場(chǎng)合，但是流過升壓電感的峰值電流比較大，電感的磁芯和線圈的要求比另兩種工作模式的要求高。臨界導(dǎo)通模式介于兩者之間，效率也易達(dá)到最佳設(shè)計(jì)，電感的設(shè)計(jì)也比較合理，而且市場(chǎng)早已設(shè)計(jì)出針對(duì)臨界導(dǎo)通模式的功率因數(shù)校正線路的芯片，如今市場(chǎng)上該種類芯片也很豐富，本文將采用意法半導(dǎo)體公司推出的L6562芯片來設(shè)計(jì)LED電子驅(qū)動(dòng)器的功率因數(shù)校正線路，以使該款產(chǎn)品能符合全球市場(chǎng)準(zhǔn)入的電磁兼容、功率因數(shù)和諧波的要求。

本電路參數(shù)設(shè)計(jì)的目標(biāo)是輸出功率150W，輸入電壓范圍能達(dá)到120VAC～277VAC，以至設(shè)計(jì)的產(chǎn)品能適應(yīng)全球各國(guó)不同輸入電壓的電網(wǎng)，有源功率因數(shù)校正線路的輸出直流總線電壓為450VDC，功率因數(shù)能達(dá)到0.9以上，總諧波含量THD和各次諧波含量均能符合北美與IEC兩大標(biāo)準(zhǔn)體系的要求。

圖9是L6562內(nèi)部結(jié)構(gòu)示意圖。ST公司推出的這款工作于臨界導(dǎo)通模式的功率因數(shù)校正芯片是一款DIP-8或SO-8封裝的芯片。該芯片比前代L6560和L6561相比，在總諧波失真上有了很大改善，且功耗上也有所改善，能夠符合如北美能源之星的能效要求。表6是該款芯片各個(gè)管腳的功能描述。圖10是ST公司推薦的一款典型應(yīng)用線路，可以作為電路設(shè)計(jì)參考。

以下將詳細(xì)介紹有源功率因數(shù)校正線路中關(guān)鍵器件的設(shè)計(jì)與選擇：

（1）芯片工作電壓的設(shè)計(jì)

該芯片推薦的典型工作電壓在10.5V至22.5之間。在該產(chǎn)品的設(shè)計(jì)中，把工作電壓設(shè)計(jì)在15V附近。

（2）升壓變壓器的設(shè)計(jì)

升壓變壓器在整個(gè)有源功率因數(shù)校正線路中的所起到作用非常重要，其設(shè)計(jì)相對(duì)來說也比較復(fù)雜，具體設(shè)計(jì)方案如下。

圖10 升壓變壓器的V-I關(guān)系Fig.10 V-Iof Boost Transformer

圖11 三角波的導(dǎo)通-關(guān)斷Fig.11 Switch on-off of Triangle Wave

如圖11與12所示，當(dāng)升壓線路中功率開關(guān)管導(dǎo)通時(shí)：

所以當(dāng)升壓變壓器中的電流在功率開關(guān)管導(dǎo)通時(shí)并達(dá)到最大值時(shí)：

當(dāng)升壓線路中功率開關(guān)管關(guān)閉時(shí)：

所以當(dāng)升壓變壓器中的電流在功率開關(guān)管關(guān)斷瞬間的最大值時(shí)：

根據(jù)以上的公式和伏秒平衡可知：

而功率開關(guān)管的占空比D為：

由公式（7）和（8）可推出：

所以如圖11和公式（9）所示，由于功率開關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間基本一致，關(guān)斷時(shí)間在不斷變化。所以功率開關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間與Vac相關(guān)。當(dāng)Vac升高時(shí)，功率開關(guān)管的占空比在不斷的縮小，因此在設(shè)計(jì)升壓變壓器的電感量時(shí)要考慮輸入電壓的變化范圍。線路設(shè)計(jì)的工作頻率也是一個(gè)比較重要的參數(shù)，如果頻率設(shè)計(jì)過低，一方面可能會(huì)使頻率落在人耳能聽見的頻率范圍，使產(chǎn)品產(chǎn)生不必要的噪聲，影響人們的生活工作環(huán)境。同時(shí)，工作頻率降低會(huì)導(dǎo)致升壓變壓器的自身體積變大，會(huì)影響到產(chǎn)品的小型化和成本。另一方面，如果頻率設(shè)計(jì)過高，雖然消除了噪聲影響，產(chǎn)品能夠小型化且變壓器體積變小帶來產(chǎn)品成本的降低，但過高的工作頻率會(huì)使功率開關(guān)管的開關(guān)損耗過高，導(dǎo)致功率開關(guān)管發(fā)熱量增加，在帶來產(chǎn)品可靠性和使用壽命的降低的同時(shí)還會(huì)存在產(chǎn)品燒毀導(dǎo)致火災(zāi)的風(fēng)險(xiǎn)。經(jīng)綜合考慮后，本案例把工作頻率設(shè)在20kHz到120kHz范圍之間，同時(shí)利用產(chǎn)品工作頻率的變化還能達(dá)到可調(diào)光的功能。

升壓變壓器的電感量可以由下面的公式（10）導(dǎo)出：

所以當(dāng)輸入電壓為120V，工作頻率為20kHz時(shí)，由公式（10）可推出電感量L的值為1495μH。當(dāng)輸入電壓為277V，工作頻率為20kHz時(shí)，由公式（10）可推出電感量L的值為1657μH。同理，當(dāng)輸入電壓為120V，工作頻率為120kHz時(shí)，由公式（10）可推出電感量L的值為249μH。當(dāng)輸入電壓為277V，工作頻率為120kHz時(shí)，由公式（10）可推出電感量L的值為276μH。所以電感量L的設(shè)計(jì)值可以設(shè)為276μH到1495μH之間，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)暫定為410μH?？梢詮膱D12中看出變壓器的工作頻率變化和輸入電壓變化之間的關(guān)系，最后這電感量還可以根據(jù)實(shí)際的電磁兼容性和溫度等的測(cè)試結(jié)果來進(jìn)行微調(diào)一下。

圖12 工作頻率-輸入電壓 變化關(guān)系Fig.12 Working Frequency-Input Voltage Relationship

電感量L值得到后，可以開始挑選電感的磁芯尺寸和設(shè)計(jì)電感的線圈匝數(shù)。本設(shè)計(jì)采用的磁芯尺寸為EF25，Ae值為100mm2，計(jì)算升壓變壓器圈數(shù)的公式為：

其中，流過升壓變壓器的峰值電流Ipeak值可用以下公式 （12）推出：

此時(shí)最好考慮給予一些設(shè)計(jì)余量，防止輸入電壓的跌落而導(dǎo)致輸入電流的上升，一般給予負(fù)10%的余量。所以最后得到的圈數(shù)為60．5圈，考慮繞制工藝并取整后取65圈較為合適。

（3）功率開關(guān)管的設(shè)計(jì)

由上述公式（12）可得出升壓線路中流過升壓變壓器的峰值電流Ipeak為3．535A，同時(shí)考慮到輸出直流電壓為450V，再考慮一些設(shè)計(jì)余量，可以采用ST公司的STF15N60。

（4）二極管的設(shè)計(jì)

由于流過二極管的峰值電流和流過升壓變壓器的峰值電流一致，且最大峰值電壓為600V左右，可采用兩個(gè)MURS360BT3并聯(lián)。

（5）輸入、輸出電容的設(shè)計(jì)

輸入電容選擇的不宜過大，也不宜過小。輸入電容如果選擇過大，雖然濾波效果非常理想，對(duì)電磁干擾的抗干擾的能力比較強(qiáng)，但是過大的輸入電容會(huì)導(dǎo)致整個(gè)功率因數(shù)校正線路的工作異常，從而導(dǎo)致功率因數(shù)的降低，線路上流過的電流的畸變，諧波增大。如果輸入電容選擇過小，雖然對(duì)整個(gè)功率因數(shù)校正線路的功率因數(shù)和諧波有幫助，但會(huì)影響線路的抗電磁干擾的能力。所以對(duì)于輸入電容值的選擇需要平衡這些因數(shù)，同時(shí)需要在后續(xù)整套線路調(diào)試過程中進(jìn)行調(diào)整。最初的值可以以下列公式（13）暫定，紋波r的比例一般取值為0．1，算出的Cin值為506nF，與該值接近的可挑選標(biāo)準(zhǔn)值為680nF。

（6）輸出電容的設(shè)計(jì)

輸出的電容的設(shè)計(jì)可以用下列公式（14）進(jìn)行推算，式中輸出電壓的波動(dòng)電壓一般定在20V。得出的參考值為44．21μF。與該值接近的可挑選的標(biāo)準(zhǔn)值為47μF。

（7）諧波改善的設(shè)計(jì)

為了能夠使產(chǎn)品輸入的電流諧波有更好的改善，可以略微調(diào)整一下芯片乘法比較器端的電容。通過該電容參數(shù)的調(diào)整，可以使電壓波形的關(guān)斷點(diǎn)略微抬高，這樣可以使電流不會(huì)在電壓過零點(diǎn)時(shí)徹底關(guān)斷，依然可以續(xù)流。這樣可以使電流的畸變降低，使產(chǎn)品的設(shè)計(jì)同時(shí)符合IEC和北美ANSI的諧波要求。

3 小結(jié)

本文主要介紹了全球兩大電磁兼容性標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范對(duì)于LED光源電子驅(qū)動(dòng)器的要求規(guī)范。簡(jiǎn)單的描述了電磁干擾在LED光源電子驅(qū)動(dòng)器產(chǎn)品內(nèi)部的產(chǎn)生機(jī)理和如何消除該電磁干擾的方法。但是由于電磁干擾的改善方法對(duì)測(cè)試的依賴性很強(qiáng)，一般很難進(jìn)行純理論的推導(dǎo)和計(jì)算，除了需要平時(shí)的經(jīng)驗(yàn)積累之外，更需要及時(shí)的通過測(cè)量來驗(yàn)證解決方案的可行性。

LED電子驅(qū)動(dòng)器產(chǎn)品自身的功率因數(shù)與輸入電流諧波的改善對(duì)產(chǎn)品自身的電磁干擾的降低也是有一定的作用。同時(shí)，線路功率因數(shù)與電流諧波之間的關(guān)系也是息息相關(guān)的。電流諧波改善的同時(shí)可以幫助提升線路的功率因數(shù)，而且功率因數(shù)的提升不僅可以降低無功損耗，而且可以降低電網(wǎng)中線電流并減少中線電流零點(diǎn)漂移所帶來的安全隱患。

本文節(jié)采用一款很常用的ST公司L6562芯片作為全球市場(chǎng)準(zhǔn)入的150W LED電子驅(qū)動(dòng)器產(chǎn)品內(nèi)部的功率因數(shù)校正器件，并圍繞該器件對(duì)功率因數(shù)校正線路一些關(guān)鍵元器件的參數(shù)，如升壓變壓器，功率MOSFET等進(jìn)行設(shè)計(jì)，使該產(chǎn)品能符合到全球兩大標(biāo)準(zhǔn)體系諧波的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。

［1］Federal Communications Commission．CFR Title 47,FCC part 15[Z]．2014．

［2］American National Standard Institute．ANSI C82．77 Harmonic Emission Limits-Related Power Quality Requirements for Lighting Equipment[S]．2002．

［3］IEC (International Electrotechnical Commission)．IEC61000-3-2 Electromagnetic compatibility(EMC)-Part 3-2：Limits-Limits for harmonic current emissions(equipment input current≤ 16A per phase)[S]．2009,04．

［4］IEC(International Electro technical Commission)．CISPR15 Limits and methods of measurement of radio disturbance characteristics of electrical lighting and similar equipment[S]．2013,05．

［5］IEC (International Electro technical Commission)．CISPR22 Information technology equipment-Radio disturbance characteristics-Limits and methods of measurement[S]．2008,09．

［6］STMicroelectronics．L6562A Transition-mode PFCcontroller．2007．08．

［7］[美]普利斯曼,莫瑞．開關(guān)電源設(shè)計(jì)[M]．王志強(qiáng),等,譯．電子工業(yè)出版社,2010,06．

［8］[美]SanjayaManiktala．精通開關(guān)電源設(shè)計(jì)[M]．王志強(qiáng),等,譯．人民郵電出版社,2008,10．

［9］毛興武,祝大衛(wèi)．功率因數(shù)校正原理與控制IC及其應(yīng)用設(shè)計(jì)[M]．中國(guó)電力出版社,2007,11．

［10］周志敏,紀(jì)愛華．開關(guān)電源功率因數(shù)校正電路設(shè)計(jì)與應(yīng)用實(shí)例[M]．化學(xué)工業(yè)出版社,2012,10．