蔣 平，呂明勝，王國亭

(中國石油勘探開發(fā)研究院，北京 100083)

基于儲層構型的流動單元劃分
——以扶余油田東5-9區(qū)塊扶楊油層為例

蔣 平，呂明勝，王國亭

(中國石油勘探開發(fā)研究院，北京 100083)

為了揭示扶余油田扶楊油層砂體分布和流體滲流規(guī)律，采用層次分析方法，將扶余油層劃分成復合河道、單河道、河道內加積體等構型要素，將楊大城子油層劃分成河道、點壩、點壩內側積體等構型要素，并歸納總結了不同構型界面同滲流屏障關系。在此基礎上，綜合孔隙度、滲透率、流動分層指標(FZI)、剩余油飽和度、水驅指數(shù)等參數(shù)，采用聚類方法，將扶楊油層劃分成4類流動單元，并得到各自的判別標準。結合儲層構型，識別出5種流動單元成因類型。油田動態(tài)數(shù)據(jù)和劃分流動單元關系表明，流動單元能夠有效預測產(chǎn)能、指示剩余油分布和砂體動用效果。

儲層構型；流動單元；扶余油層；楊大城子油層

儲層流動單元是指影響流體流動的巖性和巖石物理性質在內部相似的、垂向上和橫向上連續(xù)的儲集帶[1]。自Hearn1984年首先提出這一概念至今，國內外學者根據(jù)研究目的和資料運用的不同，提出了多種流動單元劃分方法[2-15]，包括地質、數(shù)學、物理實驗等方法。每種方法都有自身適用條件和優(yōu)缺點，而基于儲層構型研究基礎上的流動單元劃分相對較少。

扶余油田東5-9區(qū)塊自投入開發(fā)以來，已經(jīng)進入高含水階段。目前面臨以下幾方面問題：(1)砂體幾何形態(tài)、內部結構規(guī)律認識不清；(2)剩余油分布規(guī)律認識不明；(3)無效水循環(huán)嚴重，注采調控難度大。因此，開展儲層構型基礎上的流動單元劃分工作，可以更精細地表征儲層，揭示流動單元與剩余油、生產(chǎn)動態(tài)的關系，為油田下一步挖潛打好基礎。

1 地質概況

扶余油田位于吉林省松原市境內，地處第二松花江和第一松花江交匯的三角地帶，地面海拔在135～150 m之間；構造位置上處于松遼盆地南部中央凹陷區(qū)東緣，扶新隆起帶扶余三號構造上，是一個被斷層復雜化的多高點穹隆背斜。東5-9區(qū)塊位于油田東區(qū)西部，東西被斷層遮擋，屬于裂縫性低滲透構造砂巖油藏。扶余油田東5-9區(qū)塊目的層為下白堊統(tǒng)泉頭組油層。其中泉三段的楊大城子油層為曲流河沉積，發(fā)育有紫色、暗紫色泥巖，常見槽狀、波狀交錯層理等，平均孔隙度22.6%，平均滲透率110×10-3μm2；泉四段扶余油層為三角洲前緣沉積，發(fā)育有灰綠色、雜色泥巖，常見平行、小型交錯層理等，偶見碳屑，平均孔隙度26%，平均滲透率250×10-3μm2。

表1 滲流屏障級別與儲層構型關系

2 儲層構型

儲層構型研究主要有2個目的：(1)采用層次分析方法，找到能夠進行識別和預測的最小成因地質體，并在此結構體內部，按照物性、含油性、流體運動規(guī)律等進行流動單元劃分；(2)滲流屏障識別，在儲層構型研究基礎上，結合成巖作用進行滲流屏障級別劃分(表1)。

扶余油層可劃分成三角洲前緣復合河道、單一河道、河道內加積體等構型單元。其中復合河道用砂地比20%為邊界，工區(qū)中復合河道分單一條帶和連片狀南西—北東向展布。在復合河道劃分基礎上進行單一河道識別，單井上標志主要有：(1)20～40 cm泥巖；(2)泥礫以及鈣質夾層。對應電測曲線上，伽馬、電阻率曲線完整箱型(鐘形)內部明顯回返，回返程度一般超過2/3。通過高程差異、厚度差異、形態(tài)差異等單河道對比模式進行單一河道井間對比，工區(qū)單河道主要厚度在2～8 m。在單河道內部進行垂向加積體劃分，加積界面單井上表現(xiàn)為10～20 cm泥巖沉積，對應伽馬、電阻率局部回返，回返程度在1/3左右。連井對比揭示，扶余油層單河道內部發(fā)育2～4個加積體，橫向對比程度高，總體呈南西—北東展布，傾角2°～4°。相應的，復合河道間界面是二級滲流屏障，單一河道間界面是三級滲流屏障，內部加積體界面是四級滲流屏障(圖1)。

圖1 扶余油田東5-9區(qū)塊扶楊油層滲流屏障級別劃分與構型關系

楊大城子油層可劃分成曲流河河道、點壩、點壩側積體等構型單元。其中，點壩緊鄰廢棄河道發(fā)育，并且內部側積層傾向廢棄河道一側，發(fā)育期次主要由點壩內部泥巖、粉砂質泥巖個數(shù)決定。結合前人[16-17]提出的關于河道滿岸深度、滿岸寬度、點壩跨度、側積層傾角等相互關系經(jīng)驗公式推算出楊大城子點壩跨度5 km左右，單一側積體厚度1～4 m，傾角6°～10°，平面寬度50～70 m。相應的，河道間泛濫平原是二級滲流屏障，點壩間廢棄河道是三級滲流屏障，點壩內側積層是四級滲流屏障(圖1)。

3 流動單元劃分

3.1參數(shù)選取

在儲層構型(滲流屏障)劃分基礎上，在最小成因地質單元內部，根據(jù)儲層流體滲流能力差異劃分流動單元。影響滲流差異的因素有很多，包括沉積、成巖、流體等，反映在儲層參數(shù)上包括孔隙度、滲透率、泥質含量、粒度中值等。流動單元劃分結果最終反映在儲層產(chǎn)油(氣)能力上的不同，因此參數(shù)選取過程中，需要分析研究區(qū)重點產(chǎn)油層單位厚度產(chǎn)液量與各項參數(shù)的相關性。發(fā)現(xiàn)孔隙度、滲透率、流動分層指標(FZI)與單位厚度產(chǎn)液量有較好關系(圖2)。另外，為了使流動單元劃分具有動態(tài)意義，除了選取上述3個參數(shù)外，還選取剩余油飽和度、水驅指數(shù)(原始含油飽和度與剩余油飽和度之差再除以原始含油飽和度)2個參數(shù)進行流動單元劃分，劃分方法是多參數(shù)綜合聚類與模糊聚類結合的方法。

圖2 扶余油田東5-9區(qū)塊扶楊油層產(chǎn)液量同儲層參數(shù)關系

3.1.1 孔隙度和滲透率

孔隙度、滲透率是劃分流動單元重要參數(shù)。本次研究分別針對揚大城子、扶余油層，通過聲波時差、自然電位減小系數(shù)與巖心物性測試分析數(shù)據(jù)回歸分析，建立了相應的孔隙度、滲透率解釋模型。

扶余油層：φ=0.087 7AC-3.688

R2=0.695 3

(1)

R2=0.687 4

(2)

K=0.001e0.435 8φ

R2=0.88

(3)

楊大城子油層：φ=0.091 5AC-5.008 2

R2=0.717 6

(4)

R2=0.626 8

(5)

K=0.000 9e0.443 1φ

R2=0.825 3

(6)

式中：φ為孔隙度；AC為聲波時差；SBL為泥巖基線電位測井值；SP為自然電位值，SSP為靜自然電位值；K為滲透率。

3.1.2 流動分層指標

流動分層指標在一定程度上能有效表征儲層微觀孔隙特征[18]，理論基礎是Kozeny-Carman孔滲關系：

(7)

式中：K為滲透率；Fs為形狀系數(shù)；τ為孔隙介質的迂曲度；Sgv為單位體積顆粒的表面積；φe為有效孔隙度。

式(7)通過變換得到：

(8)

定義下列參數(shù):

(9)

標準化孔隙度指標(孔隙體積與顆粒體積之比)：

(10)

(11)

對上面方程兩邊取對數(shù)得：

(12)

流動分層指標是把巖石礦物特征、孔喉特征及結構特征綜合起來的表征孔隙幾何特征的參數(shù)，可以比較準確地描述儲層非均質特征。當FZI值相同時，說明儲集層(樣品)孔喉特征相近。在RQI-φz雙對數(shù)關系圖上，F(xiàn)ZI值相同的樣品將落在斜率為1、截距為logFZI的直線上。

3.1.3 含油飽和度

通過油基泥漿密閉取心老井的滲透率與束縛水飽和度相關關系，建立原始含油飽和度解釋模型。而新鉆井提高了泥漿電阻率值，使得自然電位幅度變化能夠有效反應地層綜合液電阻率變化，因此利用阿爾奇公式，結合泥漿電阻率、自然電位幅度變化求解剩余油飽和度[19]。

(13)

(14)

(Kda-Kd)/(Ka-Kd)=GRo/GRsh

(15)

式中：Swt為含水飽和度；a、b為與巖性相關系數(shù)；m為膠結指數(shù)；n為飽和度指數(shù)；Rwz為地層混合液電阻率；φ為孔隙度；Rt為電阻率測井；SSP為靜自然電位值；Kd為純砂巖擴散電位系數(shù)；Kda為目的層擴散吸附電位系數(shù)；Ka為純泥巖擴散吸附電位系數(shù)；k為自然電位系數(shù)；Rmf為泥漿濾液電阻率；GRo為目的層自然伽馬值；GRsh為純泥巖自然伽馬值。

3.2流動單元劃分及回判標準

在上述參數(shù)獲取的基礎上，采用多參數(shù)綜合聚類和模糊聚類分析相結合的方法[20-21]，對工區(qū)扶楊油層所有井進行了系統(tǒng)分析(圖3)。圖中①、②、③、④分別代表第一、二、三、四類流動單元的單井樣品組合關系。其中第一類流動單元多為細砂巖以上級，巖石顆粒粒度粗，粒度中值大于0.15 mm，分選較好，孔隙度大于29%，滲透率大于700×10-3μm2，剩余油飽和度高，是工區(qū)最好的流動單元，但發(fā)育程度相對低，所占比例不到10%。第二類流動單元是工區(qū)比較常見的一類流動單元，巖性多為細砂巖，巖石顆粒粒度比第一類流動單元細，粒度中值介于0.05～0.15 mm之間，孔隙度24%～31%，平均滲透率230×10-3μm2，砂體厚度較大。第三類流動單元屬于較差的流動單元，巖石顆粒粒度比第二類更細，粒度中值多小于0.1 mm，平均孔隙度25%，平均滲透率100×10-3μm2，并且剩余油飽和度不高。第四類流動單元對應工區(qū)的干層，儲層物性更低，原始含油飽和度和剩余油飽和度基本等于零。對不同流動單元類型樣品的特征參數(shù)進行分析整理和回歸判別，獲得各類流動單元的回判標準(表2)和判別公式。將相關參數(shù)代入判別式，比較函數(shù)值Y的大小，將待識別的流動單元以其最大函數(shù)值對應的類別進行歸類[22]。

Y1=2 790.225φ+0.004K-766.2FZI-226.092×

So(R)-179.847α-259.08

(16)

Y2=2 746.551φ-0.139K-481.542FZI-242.391×

So(R)-202.395α-221.208

(17)

Y3=2 672.897φ-0.124K-557.443FZI-248.067×

So(R)-191.735α-192.539

(18)

Y4=2 749.534φ-0.125K-562.781FZI-269.899×

So(R)-185.535α-209.361

(19)

式中：Y1為第一類流動單元判別函數(shù)；So(R)為剩余油飽和度；α為水驅指數(shù)。

3.3流動單元分布及成因類型

3.3.1 流動單元分布

為了更明確、直觀體現(xiàn)流動單元分布，以流動單元劃分為基礎，分別對流動單元的剖面分布以及平面分布進行了研究(圖4,5)。從剖面上看出，扶楊油層流動單元均具有一定韻律性。其中扶余油層河道內部，第一類、第二類流動單元主要發(fā)育在河道中下部，第三類流動單元主要發(fā)育河道中上部，第四類流動單元主要發(fā)育在河道頂部。楊大城子油層河道底部以第三類流動單元為主，主要是河道底部滯留沉積。在單一側積體內部，流動單元呈正韻律分布，側積體底部主要發(fā)育第二類、第三類流動單元，頂部主要發(fā)育第三類、第四類流動單元。由于側積泥巖的遮擋作用，不同側積體流動單元分布類型有所區(qū)別。

圖3 扶余油田東5-9區(qū)塊扶楊油層流動單元聚類樹狀譜圖

類型孔隙度/%滲透率/(10-3μm2)FZI剩余油飽和度/%水驅指數(shù)/%沉積微相第一類>29>7000.26～0.340.3144～795711～4737 分流主河道局部第二類24～312842.03～701.00234.640.13～0.330.2242～73600～3022 分流河道主河道、點壩主體第三類23～292523.09～351.8399.110.10～0.260.1619～623711～2918 分流河道側翼、天然堤、局部點壩、決口扇第四類16～25231.21～111.4732.630.04～0.180.11干層干層 天然堤

圖4 扶余油田東5-9區(qū)塊扶楊油層流動單元剖面

圖5 扶余油田東5-9區(qū)塊扶楊油層流動單元平面分布

另外，以單砂體平面分布為基礎，綜合考慮斷層的封隔特征，圈定各單砂層流動單元分布范圍。整體上，扶余油層各單砂層以第二類、第三類流動單元為主，呈南西—北東向條帶展布，第一類流動單元零星分布在條帶中心位置，第四類流動單元分布在第三類流動單元外緣。楊大城子油層以第二、三類流動單元為主，且呈團塊狀分布。相比扶余油層，第一類流動單元更不發(fā)育，第四類流動單元條帶式分布在第三類流動單元外側。

3.3.2 流動單元成因類型

結合儲層構型和流動單元劃分結果，在扶楊油層共識別出5種流動單元成因類型。

第1種是斷層控制的流動單元(二級滲流屏障)。工區(qū)南西部發(fā)育2條北西—南東向小型斷層，斷距超過20 m，而扶楊油層單一河道厚度2～8 m，單河道內部加積體厚度1～5 m。斷層的封閉隔斷了兩盤之間的流體滲流，形成了2個不同的流動單元系統(tǒng)。

第2種是隔層控制的流動單元(二級滲流屏障)。這里的隔層是指小層之間的不滲透層，通常由沉積微相的相變導致。扶余油層的水下分流間灣和楊大城子油層的泛濫平原是比較穩(wěn)定的隔層，它們的存在能夠阻止和控制流體的流動，使隔層上下形成不同的流動單元組合系統(tǒng)。

第3種是單砂體間夾層控制的流動單元(三級滲流屏障)。扶余油層單河道底部滯留泥礫層、頂部鈣質層、沖刷切割泥巖層，楊大城子油層廢棄河道等都可以作為三級滲流屏障。它們的橫向連續(xù)性相對第二種差，但能夠明顯影響流體的垂向滲流，也能夠影響水平滲流，從而形成2個不同流動單元。

第4種是單砂體內夾層控制的流動單元(四級滲流屏障)。扶余油層單河道內部加積體間界面橫向連續(xù)性較好，以10～20 cm厚的泥巖、粉砂質泥巖為主，且近水平分布。它的存在也使得單砂體內部劃分成不同的流動單元類型。楊大城子油層點壩內部側積泥巖夾層有比較明顯遮擋作用，而使得相鄰側積體間在水平方向上屬于不同流動單元類型(圖4)。

第5種是滲透率韻律控制的流動單元。滲透率韻律是指砂體內滲透率高低按一定順序的變化，這種滲透率的差異，將直接影響到儲層內部流體的滲流特征。垂向上不同的滲透率組合類型和內部非均質程度的不同，對儲層滲流特征及油層水洗厚度具有不同的影響。扶余油層單河道、單一加積體，楊大城子油層單一點壩側積體均呈現(xiàn)不同程度正韻律特征或者復合韻律特征，形成的流動單元垂向也多呈正韻律特征。

4 流動單元應用

4.1流動單元對產(chǎn)能的預測

為了比較不同流動單元儲層砂體產(chǎn)量的差異，對只投產(chǎn)一種流動單元且射孔厚度基本相近的油井產(chǎn)能進行了統(tǒng)計。結果表明，產(chǎn)能較高者多為投產(chǎn)的第一、二類流動單元，日產(chǎn)液量高，但含水也相對高；投產(chǎn)的第三類流動單元動用程度相對較低，日產(chǎn)液量低。而第四類流動單元物性差，產(chǎn)能建設低。另外，統(tǒng)計分析了各流動單元判別函數(shù)值與單位厚度日產(chǎn)液量的相關關系。二者具有近似的指數(shù)關系。因此可以利用新投產(chǎn)井的射孔段流動單元類型及判別函數(shù)預測油井產(chǎn)能。具體步驟是：(1)分析射孔段相關參數(shù)；(2)判斷射孔段流動單元類型；(3)針對不同流動單元類型利用下列公式進行產(chǎn)能預測。

第一類流動單元：Q1=0.040 7e0.025 7y

(20)

第二類流動單元：Q2=4E-10e0.097 1y

(21)

第三類流動單元：Q3=0.005 2e0.019 5y

(22)

式中：Q為單位厚度日產(chǎn)液量；y為流動單元判別函數(shù)值。

4.2流動單元與剩余油的關系

在流動單元劃分過程中，除了選取代表物性的孔、滲數(shù)據(jù)，代表微觀的FZI數(shù)據(jù)，還選取了剩余油參數(shù)參與分析，因此劃分的流動單元能夠更好指示剩余油的分布情況。從流動單元劃分結果以及流動單元、剩余油平面分布情況均能看出：剩余油主要分布在第一類、第二類流動單元中。主要原因是：(1)分流河道、點壩骨架砂體原始含油飽和度高，雖然水洗程度也相對更強，但水淹后仍然高于河道側翼、天然堤等邊緣微相；(2)第一類、第二類流動單元主要對應主河道、點壩中下部，仍然具有較大的剩余油潛力。

4.3流動單元與砂體動用效果

不同流動單元類型對應砂體動用效果明顯不同。比如D9-6.2井在扶余油層第9小層于2006年3月射孔動用，動用后平均增油近1 t/d，有效期6個月。分析原因，該井第9小層屬于第二類流動單元，而周邊注水井也多屬于此類型。D9-10.2井在扶余油層第二小層于2005年11月射孔動用，動用后產(chǎn)量沒有增加，反而出現(xiàn)了自然遞減現(xiàn)象。該井屬于第四類流動單元，流動單元類型明顯等于或低于注水井流動單元類型。

5 結論

1)對扶余油田扶楊油層的儲層構型分析過程中，扶余油層精細到單河道內部加積體，楊大城子油層精細到點壩內部側積層。歸納總結了各級構型界面與滲流屏障級別的關系。

2)選取反映沉積體物性的特征參數(shù)(孔隙度、滲透率)、微觀孔喉結構參數(shù)(FZI)、動態(tài)參數(shù)(剩余油飽和度、驅油效率)，在儲層構型研究基礎上，采用多參數(shù)聚類方法將扶楊油層劃分成4類流動單元。

3)不同流動單元在物性、巖性上區(qū)別明顯。剖面上，單河道內部、單一點壩側積體以正韻律流動單元類型為主。平面上，扶余油層條帶狀分布，楊大城子團塊狀分布。識別出小斷層、隔層、單砂體間夾層、單河道內夾層、點壩側積層、滲透率韻律等成因類型流動單元。

4)流動單元類型同油井產(chǎn)能相關性好，第一、二類流動單元產(chǎn)液量高，根據(jù)流動單元判別函數(shù)可預測油井產(chǎn)能。剩余油主要分布在第一、第二類流動單元中，并且這兩種類型流動單元砂體動用效果好。

[1] Hearn C L,Ebanks W J,Tye R S,et a1.Geological factors influencing reservoir performance of the Hartzog Dra field[J].J Petrol Tech,1984,36:1334-1335．

[2] Lv Mingsheng,Chen Kaiyuan,Xue Liangqing,et al. Hierarchy analysis for flow units division of low-permeability reservoir:a case study in Xifeng Oilfield,Ordos Basin[J].Energy Exploration & Exploitation,2010,28(2):71-86．

[3] Amabeoku M O,Kersey D G,BinNasser R H,et al.Relative permeability coupled saturation-height models based on hydraulic (flow) units in a gas field[J].SPE Reservoir Evaluation & Engineering,2008,11(6):1013-1028.

[4] Bhattacharya S,Byrnes A P,Watney W L.Flow unit modeling and fine-scale predicted permeability validation in Atokan sandstones: Norcan East field,Kansas[J].AAPG Bulletin,2008,92(6):709-732.

[5] 吳小斌,侯加根,孫衛(wèi),等.基于層次分析方法對姬塬地區(qū)流動單元的研究[J].吉林大學學報：地球科學版,2011,41(4)：1013-1019.

[6] 李偉才,姚光慶,周鋒德,等.低滲透油藏不同流動單元并聯(lián)水驅油[J].石油學報,2011,31(4)：658-663.

[7] 白玉彬,趙靖舟,羅靜蘭,等.蟠龍油田王莊區(qū)長2儲層流動單元劃分方法[J].斷塊油氣田,2011,18(5)：619-622.

[8] 封從軍,鮑志東,單啟銅,等.三角洲平原復合分流河道內部單砂體劃分：以扶余油田中區(qū)南部泉頭組四段為例[J].石油與天然氣地質,2012,33(1):77-83.

[9] 岳大力,吳勝和,林承焰.碎屑巖儲層流動單元研究進展[J].中國科技論文在線,2008,3(11)：810-817.

[10] 陳歡慶,胡永樂,閆林,等.碎屑巖儲層流動單元研究進展[J].地球學報,2010,31(6)：875-883.

[11] 李照永.三肇凹陷低滲透扶楊油層流動單元劃分[J].斷塊油氣田,2011,18(1)：66-69.

[12] 吳勝和,王仲林.陸相儲層流動單元研究的新思路[J].沉積學報,1999,17(2):252-256.

[13] 尹太舉,張昌民,陳程,等.建立儲層流動單元模型的新方法[J].石油與天然氣地質,1999,20(2):170-174.

[14] 趙翰卿.儲層非均質體系、砂體內部建筑結構和流動單元研究思路探討[J].大慶石油地質與開發(fā),2002,21(6):16-18.

[15] 馮楊偉,孫衛(wèi),屈紅軍,等.西峰油田合水區(qū)塊長8巖性油藏流動單元劃分[J].斷塊油氣田,2011,18(2)：223-227.

[16] 岳大力,吳勝和,譚河清,等.曲流河古河道儲層構型精細解剖：以孤東油田七區(qū)西館陶組為例[J].地學前緣,2008,15(1)：101-109.

[17] Leeder M R.Fluvial fining-upwards cycles and the magnitude of paleochannels[J].Geology Magazine,1973,110(3):265-276.

[18] 梁杰峰,黃鄭,付曉燕,等.低滲透油藏流動單元劃分及水淹層識別：以寶浪油田寶北區(qū)塊為例[J].大慶石油地質與開發(fā),2009,28(6)：105-109.

[19] 俞軍,史謌,王偉男.高含水期地層水電阻率求取方法[J].北京大學學報：自然科學版,2005,41(4)：536-540.

[20] 康立明,任戰(zhàn)利.多參數(shù)定量研究流動單元的方法[J].吉林大學學報：地球科學版,2008,38(5)：749-756.

[21] 趙艷,吳勝和,岳大力,等.青海澀北一號氣田流動單元研究[J].現(xiàn)代地質,2009,23(2):341-343.

[22] 王志章,何剛.儲層流動單元劃分方法與應用[J].天然氣地球科學,2010,21(3)：362-366.

(編輯葉德燎)

Flowunitdivisionbasedonreservoirarchitecture: taking Fuyu-Yangdachengzi Formation in blocks Dong5-9 of Fuyu Oilfield as an example

Jiang Ping, Lü Mingsheng, Wang Guoting

(ResearchInstituteofPetroleumExplorationandDevelopment,PetroChina,Beijing100083,China)

Aiming at revealing the distribution of sandbody and the rule of fluid flowing in the Fuyu-Yangdachengzi Formation of the Fuyu Oilfield, the Fuyu Formation was divided into compound channel, single channel and accretion, and the Yangdachengzi Formation was divided into single channel, point bar and lateral accretion through hierarchical analysis. The relationship between architecture surfaces and flow barriers was summarized. Based on parameters such as porosity, permeability, FZI, remaining oil saturation and water driving index, four types of flow units with their own judging standard were classified as to the Fuyu-Yangdachengzi Formation. Combining with reservoir architecture, there were five genetic types of flow unit. The relationship between flow unit and dynamic data demonstrated that the flow unit could forecast productivity, instruct the distribution of remaining oil and the effectiveness of producing.

reservoir architecture; flow unit; Fuyu Formation; Yangdachengzi Formation

logRQI=logFZI+logφz

1001-6112(2013)02-0213-07

10.11781/sysydz20130218

TE311

A

2012-04-01；

2013-01-30。

蔣平(1986—)，男，在讀博士研究生，從事油氣儲層地質研究。E-mail：jiangpingdalang@126.com。

中國石油天然氣股份有限公司科技創(chuàng)新基金項目(2011D-5006-0303)。