張艾麗，米有軍

(山西省玻璃陶瓷科學(xué)研究所，太原 030013)

1 引言

壓電效應(yīng)的機(jī)理為具有壓電性的晶體對(duì)稱性較低，當(dāng)受到外力作用發(fā)生形變時(shí)，晶胞中正負(fù)離子的相對(duì)位移使正負(fù)電荷中心不再重合，導(dǎo)致晶體發(fā)生宏觀極化。而晶體表面電荷面密度等于極化強(qiáng)度在表面法向上的投影，所以壓電材料受壓力作用形變時(shí)兩端面會(huì)出現(xiàn)異號(hào)電荷。反之，壓電材料在電場(chǎng)中發(fā)生極化時(shí)，會(huì)因電荷中心的位移導(dǎo)致材料變形。壓電材料的這些特性能夠適應(yīng)于環(huán)境的變化，實(shí)現(xiàn)機(jī)械能和電能之間的相互轉(zhuǎn)化。壓電陶瓷材料(如：BaTiO3、PZT 和 PbTiO3等)具有很高介電性、較強(qiáng)的壓電性和大的機(jī)電耦合系數(shù)等優(yōu)點(diǎn)，但其成形溫度較高、制備工藝較復(fù)雜、不易制得很薄的薄膜材料，并且由于它固有的脆性，使壓電陶瓷材料的應(yīng)用受到很大的限制。壓電聚合物材料(如：PVDF等)具有較高的介電性、較強(qiáng)的壓電性，并具有很高的機(jī)械強(qiáng)度和很好的柔韌性等優(yōu)點(diǎn)，但其使用溫度較低，使其在應(yīng)用上同樣受到很大限制。將壓電陶瓷與壓電聚合物復(fù)合成壓電復(fù)合材料，克服了壓電陶瓷材料自身的脆性和壓電聚合物材料的溫度限制，是智能材料系統(tǒng)與結(jié)構(gòu)中最有前途的壓電材料[1～3]。通常兩相復(fù)合的壓電復(fù)合材料有10種連通方式[4]，其中0-3型壓電復(fù)合材料是指壓電陶瓷粉末分散于三維連續(xù)的聚合物基體中形成的復(fù)合材料。由于0-3型壓電復(fù)合材料缺乏所需的應(yīng)力集中因素，其中的壓電陶瓷相極化比較困難，使復(fù)合材料的壓電系數(shù)相對(duì)較小。但由于該類材料與其它類型壓電復(fù)合材料一樣能提高優(yōu)值，減弱脆性、降低密度，并且無(wú)需高溫?zé)Y(jié)，成形加工缺陷少、能耗低。當(dāng)選擇恰當(dāng)條件時(shí)，能實(shí)現(xiàn)無(wú)機(jī)/高聚物兩相間的良好界面結(jié)合與過(guò)渡，具有可柔性加工性、易于制造的特點(diǎn)。其優(yōu)異的可柔性加工性能得到了人們的青睞。國(guó)內(nèi)對(duì)其制備方法進(jìn)行了許多的研究。具有代表性的有熱軋機(jī)壓法、流延法和干壓法[5～6]。這些方法普遍存在著陶瓷含量低、氣孔率大等不足，導(dǎo)致壓電復(fù)合材料性能難以提高。本文使用先進(jìn)的復(fù)合材料模塑工藝，采用熱壓成形法，制備了一系列壓電復(fù)合材料，結(jié)果表明，所得材料具有較高的壓電常數(shù)和良好的柔性加工性能，并分析了無(wú)機(jī)壓電陶瓷種類、含量對(duì)復(fù)合材料介電性能和壓電性能的影響。

2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容

2.1 實(shí)驗(yàn)材料

本文所采用的實(shí)驗(yàn)原料有鋯鈦酸鉛(PZT)和鈦酸鉛(PT)壓電陶瓷粉體。

2.2 試樣制備

本文中的PVDF/PZT和PVDF/PT壓電復(fù)合材料采用熱壓成形法制備，成形溫度為200℃、壓力為15 MPa。樣品的直徑均為10mm、厚度為0.12 mm。

2.3 性能測(cè)試

樣品經(jīng)表面處理后，在其表面涂覆導(dǎo)電銀漿，烘干；然后，在硅油介質(zhì)下，采用不同的極化條件，對(duì)試樣進(jìn)行極化；最后，對(duì)相關(guān)壓電、介電性能等進(jìn)行測(cè)試。

本文采用H.P.4192型介電頻譜測(cè)試儀，在室溫下測(cè)定試樣的ε和 tanδ值。采用Z-3A型準(zhǔn)靜態(tài)d33測(cè)試儀，測(cè)定壓電復(fù)合材料的d33值。

3 結(jié)果分析與討論

3.1 壓電陶瓷含量對(duì)復(fù)合體系介電性能的影響

本文是在室溫及1MHz的條件下進(jìn)行檢測(cè)的。圖1是復(fù)合材料的介電常數(shù)ε與陶瓷粉體的體積分?jǐn)?shù)關(guān)系曲線。

圖1 復(fù)合體系介電常數(shù)ε與陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

從圖1中可以看出，無(wú)論對(duì)PVDF/PZT還是PVDF/PT體系，隨著陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增加，ε值呈非線性增大，說(shuō)明這類壓電復(fù)合材料的介電性能與陶瓷性能密切相關(guān)。研究發(fā)現(xiàn)，只有當(dāng)陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)超過(guò)某一數(shù)值時(shí)，復(fù)合材料才具有較大的ε值。當(dāng)陶瓷體積分?jǐn)?shù)低于50%時(shí)，復(fù)合體系的介電常數(shù)呈現(xiàn)很小的值。但當(dāng)體積分?jǐn)?shù)超過(guò)50%時(shí)，在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，復(fù)合材料的介電常數(shù)迅速增大。在陶瓷粉體高含量區(qū)域間，由于樹脂的粘結(jié)力下降，兩相材料界面結(jié)合狀態(tài)劣化，導(dǎo)致氣孔率增大，致使材料性能參數(shù)有所下降，這也是材料耐壓性能下降的原因之一。另外，考慮到如果陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)過(guò)大，將使復(fù)合材料難以成形，且材料發(fā)脆、機(jī)械性能差。因此，當(dāng)陶瓷粉體的體積分?jǐn)?shù)為60%～70%時(shí)，材料的性能較理想。

當(dāng)電介質(zhì)突然受到靜電場(chǎng)作用時(shí)，往往要經(jīng)過(guò)一段時(shí)間(稱為弛豫時(shí)間)，極化強(qiáng)度才能達(dá)到最終值，這種現(xiàn)象稱為極化弛豫。通常說(shuō)，極化弛豫是由于取向極化所造成的。如果介質(zhì)受交變電場(chǎng)作用，當(dāng)交變電場(chǎng)的改變比較迅速時(shí)，極化將滯后，從而導(dǎo)致介質(zhì)損耗。

在壓電復(fù)合材料中，不同含量的壓電陶瓷將影響復(fù)合體系的介電損耗。圖2是陶瓷體積分?jǐn)?shù)與介電損耗tanδ的關(guān)系曲線。

圖2 復(fù)合體系介電損耗tanδ與陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

由圖2可知，隨著陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增加，復(fù)合材料的介電損耗tanδ呈非線性減小。

3.2 陶瓷種類對(duì)復(fù)合材料介電性能的影響

從圖1和圖2可以看出，不同種類的陶瓷對(duì)復(fù)合體系介電性能有一定的影響。當(dāng)陶瓷粉體的體積含量低時(shí)，兩種復(fù)合體系的介電常數(shù)和介電損耗無(wú)很大差別，且都較小。其原因?yàn)閺?fù)合體系的介電性能主要來(lái)自聚合物。因此，兩復(fù)合體系在陶瓷粉體體積含量少時(shí)差別不大。隨著陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增大，PVDF/PZT體系的介電常數(shù)明顯提高，PVDF/PT體系的介電常數(shù)略微提高，但峰值不如PVDF/PZT體系的高。介電損耗兩者相當(dāng)，無(wú)太大差別。隨著壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增加，作為功能相的壓電陶瓷對(duì)復(fù)合體系的貢獻(xiàn)越大，而PZT的介電常數(shù)遠(yuǎn)大于PT，故隨著壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)增加，PVDF/PZT體系的介電性能要好于PVDF/PT體系。

3.3 壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)對(duì)復(fù)合材料壓電性能的影響

圖3是PVDF/PZT、PVDF/PT兩種復(fù)合材料的壓電常數(shù)d33與陶瓷體積含量的關(guān)系。

圖3 復(fù)合體系壓電常數(shù)d33與陶瓷體積分?jǐn)?shù)的關(guān)系曲線

由圖3可知，隨著陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增加，復(fù)合材料的d33值亦呈非線性增大，在體積含量超過(guò)50%時(shí)，d33值迅速增大。這是因?yàn)?-3型壓電復(fù)合材料的壓電性主要產(chǎn)生于壓電陶瓷粉末。在極化過(guò)程中，陶瓷顆粒在電場(chǎng)作用下，通過(guò)電疇取向產(chǎn)生剩余極化，整個(gè)復(fù)合材料的剩余極化強(qiáng)度是所有陶瓷顆粒的剩余極化強(qiáng)度疊加的結(jié)果。顯然，陶瓷顆粒濃度的增加必然引起復(fù)合材料剩余極化強(qiáng)度的增加，從而導(dǎo)致壓電性的增加。但是，由于陶瓷加工性能差，隨著陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增加，復(fù)合材料的加工性能隨之也變差。因此，一般壓電復(fù)合材料中的壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)應(yīng)選擇在60%～70%。

3.4 陶瓷種類對(duì)復(fù)合材料壓電性能的影響

從圖3中可以看出，不同種類的陶瓷對(duì)復(fù)合體系壓電性能有一定的影響。在低體積分?jǐn)?shù)為30%時(shí)，兩種復(fù)合體系的壓電常數(shù)d33無(wú)很大差別，且都較小。其原因是0-3型壓電復(fù)合材料的壓電性主要產(chǎn)生于壓電陶瓷粉末，當(dāng)壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)低時(shí)，復(fù)合體系的壓電性能較差。隨著陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增大，由圖3可以看出，PVDF/PZT體系的壓電常數(shù)明顯提高，PVDF/PT體系的壓電常數(shù)也有提高，但d33值均不如PVDF/PZT體系的高。隨著壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)增加，作為功能相的壓電陶瓷對(duì)復(fù)合體系的貢獻(xiàn)就越大，而PZT的壓電常數(shù)比PT大。因此，隨著壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)增加，PVDF/PZT體系的壓電性能比PVDF/PZT體系的要好。

4 結(jié)論

(1)對(duì)于同種材料，隨著壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)的增加，壓電復(fù)合材料的壓電常數(shù)、介電常數(shù)都有所增加。當(dāng)陶瓷體積分?jǐn)?shù)為70%時(shí)，復(fù)合材料具有較好的介電性能、壓電性能，且是綜合性能最佳的復(fù)合材料。

(2)隨著壓電陶瓷粉體體積分?jǐn)?shù)增加，PVDF/PZT體系的壓電性能比PVDF/PZT體系的要好。

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