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        水下繩鋸機(jī)切割單層油氣管道的可靠性研究

        2013-09-17 12:10:40王海波張嵐孟慶鑫王喆
        機(jī)床與液壓 2013年3期
        關(guān)鍵詞:串珠磨損量磨損

        王海波,張嵐,孟慶鑫,王喆

        (1.吉林化工學(xué)院機(jī)電工程學(xué)院,吉林吉林132022;2.哈爾濱工程大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,黑龍江哈爾濱150001;3.海洋石油工程股份有限公司維修公司,天津300451)

        海上油氣資源作為海洋經(jīng)濟(jì)的重要形式之一,是我國(guó)能源供應(yīng)的一個(gè)重要組成部分。海底管道是海上油氣田的重要構(gòu)成,進(jìn)行海底油氣管道維修作業(yè)時(shí),可以采用水下繩鋸機(jī)切斷油氣管道[1-4]。如圖1所示,水下繩鋸機(jī)主要由驅(qū)動(dòng)裝置、進(jìn)給裝置、張緊裝置、夾緊裝置、導(dǎo)向裝置、鋸弓板框架、切割框架等組成。另外,水下繩鋸機(jī)還包括液壓動(dòng)力源系統(tǒng)、液壓控制系統(tǒng)、檢測(cè)系統(tǒng)、浮力系統(tǒng)等。

        金剛石繩鋸機(jī)在國(guó)外已被用來(lái)切割海底油氣管道,國(guó)內(nèi)在此領(lǐng)域的研究還很少[5]。在水下作業(yè)時(shí),金剛石繩鋸機(jī)切割的油氣管道往往直徑很大,這樣需要消耗的串珠繩鋸量很大,串珠繩價(jià)格昂貴并且切割過(guò)程中不能更換。怎樣完成預(yù)計(jì)的切割任務(wù)并且不浪費(fèi)串珠繩鋸,這就需要對(duì)繩鋸機(jī)的切割可靠性進(jìn)行研究。

        圖1 水下繩鋸機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

        1 串珠繩鋸耐磨可靠性的特征量

        繩鋸機(jī)切割油氣管道時(shí),以串珠繩鋸切割過(guò)程中與時(shí)間有關(guān)系的參數(shù) (磨損量、磨損速度等)為依據(jù),可以確定串珠繩鋸耐磨時(shí)間的分布規(guī)律,具體方法如下所述。

        1.1 串珠繩鋸的磨損量和耐磨壽命分析

        串珠繩鋸在經(jīng)過(guò)開(kāi)刃之后處于穩(wěn)定切割階段(繩鋸穩(wěn)定磨損),此時(shí),繩鋸磨損量與時(shí)間近似呈線性關(guān)系,并且隨著磨損量或時(shí)間的增加,其離散性也越來(lái)越大。在一定的切割時(shí)間t內(nèi),累計(jì)磨損量的分布規(guī)律可以用一個(gè)相應(yīng)的密度函數(shù)表示,假設(shè)切割過(guò)程中影響繩鋸磨損的各因素是獨(dú)立的,并且它們的共同作用是疊加而成,則可認(rèn)為串珠繩鋸磨損量的分布密度函數(shù)具有正態(tài)分布的特征。其分布密度函數(shù)為

        同理,對(duì)于給定的串珠繩鋸容許磨損量wp的耐磨時(shí)間分布也符合正態(tài)分布,其分布密度函數(shù)為

        式中:t為耐磨壽命;

        σt為壽命標(biāo)準(zhǔn)差;

        w為磨損量;

        σw為磨損量標(biāo)準(zhǔn)差。

        1.2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的線性回歸

        根據(jù)串珠繩鋸切割過(guò)程中繩鋸磨損量與時(shí)間之間的線性關(guān)系

        式中:wi為第i個(gè)串珠的磨損量;

        w0i為第i個(gè)串珠開(kāi)刃期的磨損量;

        γ為繩鋸串珠磨損速度。

        可得

        當(dāng)繩鋸處于穩(wěn)定切割 (磨損)階段,且獲得一批關(guān)于w-t的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)時(shí),可以通過(guò)最小二乘法原理進(jìn)行線性回歸分析得到a及b

        式中:n為實(shí)驗(yàn)中選定繩鋸串珠數(shù)目;

        ti為第i個(gè)串珠耐磨時(shí)間。

        1.3 串珠繩鋸磨損量和耐磨壽命分布密度函數(shù)的數(shù)字特征值確定

        在工作時(shí)間t1內(nèi),由于磨損量w符合正態(tài)分布,則由繩鋸磨損量上下限的回歸方程

        可求得繩鋸磨損量的方差和均值分別為

        對(duì)于給定的串珠繩鋸允許磨損量wp,由于其耐磨時(shí)間t符合正態(tài)分布,則根據(jù)式

        可得出串珠繩鋸耐磨時(shí)間的方差和均值

        2 串珠繩鋸的耐磨可靠度及壽命

        設(shè)繩鋸容許磨損量為wp時(shí)的耐磨時(shí)間分布密度函數(shù)為fwp(t),當(dāng)累計(jì)切削工作時(shí)間達(dá)t1時(shí),繩鋸的耐磨可靠度定義為

        式中:t為繩鋸在容許磨損量為wp條件下的耐磨時(shí)間。根據(jù)可靠性理論,繩鋸的磨損失效概率為

        于是繩鋸切割可靠性為

        3 容許磨損量已知的串珠繩鋸可靠性

        當(dāng)繩鋸磨損量為定值時(shí),設(shè)繩鋸在累積切割時(shí)間為t1時(shí)的磨損量分布密度函數(shù)為ft1(w),若繩鋸的容許磨損量為wp,則這時(shí)繩鋸的切割可靠度表達(dá)式為

        式中:wt1

        為切割到時(shí)間t1時(shí)刻繩鋸的累積磨損量。

        由于繩鋸的磨損失效概率為

        所以繩鋸切割可靠度為

        4 串珠繩鋸在給定允許磨損量及可靠性條件下的耐磨時(shí)間

        若繩鋸容許磨損量wp(定值)及可靠度Rt1(wp)均已給定,需要確定其耐磨時(shí)間t1,以便能及時(shí)進(jìn)行更換。這實(shí)際上是根據(jù)給定的wp及Rt1(wp),配合繩鋸磨損失效的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),通過(guò)迭代法求解t1時(shí)刻磨損分布的正態(tài)分布密度函數(shù)ft1(wp)中的兩個(gè)未知參數(shù)和σw。具體步驟如下:

        (1)式 (4)中有兩個(gè)已知參數(shù)wp和Rt1(wp),兩個(gè)未知參數(shù)和σw。

        (2)根據(jù)繩鋸磨損失效的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),按照線性回歸方法,求得式 (1)中的系數(shù)aU、aL、bU、bL,則得

        又由式(2)—(3),可得

        式中:aU和aL是串珠繩鋸開(kāi)刃期磨損量,一般來(lái)講,其數(shù)值遠(yuǎn)小于穩(wěn)定磨損階段的總磨損量,因此,當(dāng)磨損時(shí)間大于一定值時(shí),上式可近似為

        式中等號(hào)右側(cè)為通過(guò)分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)求得的常量。

        (4)再由式 (3)、(5)、(6),可求得串珠繩鋸耐磨時(shí)間t1

        5 串珠繩鋸切割油氣管道可靠性研究

        圖2 金剛石串珠繩

        實(shí)驗(yàn)采用哈爾濱工程大學(xué)研制的水下金剛石繩鋸機(jī),油氣管道為φ609 mm×18 mm單層油氣管道 (海油工程公司提供)。如圖2所示,實(shí)驗(yàn)中的串珠繩鋸是意大利MARINI公司的產(chǎn)品。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中,串珠繩鋸的進(jìn)給速度取為3 mm/min,切削速度為13 m/s,串珠繩初始張緊力F=1 400 N,總長(zhǎng)度為2.6 m,每米串珠繩鋸有40個(gè)串珠。由于新串珠的表面有一薄層厚度不均的聚丙烯。當(dāng)聚丙烯被磨掉后停機(jī)用千分尺測(cè)量串珠的直徑作為串珠的初始直徑,實(shí)驗(yàn)中測(cè)得為10.8 mm。隨機(jī)選取10個(gè)串珠作為切割試驗(yàn)研究對(duì)象,串珠直徑的測(cè)量間隔為25 min,每次測(cè)量時(shí)要停機(jī),并且測(cè)量時(shí)要用千分尺對(duì)每個(gè)串珠直徑沿圓周進(jìn)行多次測(cè)量,測(cè)量值最終取其平均值。如圖3所示,為了使獲得的數(shù)據(jù)更加接近工程實(shí)際,在哈爾濱工程大學(xué)的水下機(jī)器人實(shí)驗(yàn)水池中進(jìn)行切割試驗(yàn),圖4為切割試驗(yàn)后的繩鋸機(jī),實(shí)驗(yàn)中獲得的串珠直徑變化如表1所示,每個(gè)時(shí)間段的油氣管道切割面積如表2所示。

        圖3 水池試驗(yàn)中的繩鋸機(jī)

        圖4 切割實(shí)驗(yàn)時(shí)出水后繩鋸機(jī)

        表1 串珠直徑隨切割時(shí)間的變化mm

        表2 串珠繩各個(gè)時(shí)間段的切割面積

        根據(jù)表1和表2所得到的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),并且已知繩鋸串珠半徑方向的允許磨損量為0.35 mm,取可靠度為99%,則根據(jù)前述可靠性理論,采用MATLAB[6]軟件可以計(jì)算得出此實(shí)驗(yàn)用金剛石串珠繩鋸的耐磨時(shí)間為172 min,此實(shí)驗(yàn)繩鋸機(jī)不能將油氣管道切斷,2.6 m的串珠繩鋸的長(zhǎng)度不夠,必須加長(zhǎng)到3.9 m(通過(guò)第二次切割試驗(yàn)得到了驗(yàn)證)。

        6 結(jié)論

        (1)根據(jù)可靠性理論對(duì)繩鋸機(jī)串珠繩切割單層油氣管道的特性進(jìn)行了分析。

        (2)根據(jù)實(shí)驗(yàn)得到的數(shù)據(jù),采用可靠性理論對(duì)繩鋸機(jī)的切割過(guò)程進(jìn)行了計(jì)算。結(jié)果表明,繩鋸機(jī)的串珠繩必須具有一定的長(zhǎng)度才能滿足某種直徑油氣管道的切割。

        (3)對(duì)工程中需要切割的油氣管道,根據(jù)其不同的直徑,可以預(yù)先選擇相應(yīng)的繩鋸長(zhǎng)度,從而使油氣管道的串珠繩鋸切割具有更好的經(jīng)濟(jì)性。

        【1】BECKMAN T R,HULICK R M.Diamond Wire Sawing Speeds Dam Project[J].Industral Diamond Review,1999(6):272-274.

        【2】GARRARD R,PECOCK S R,HORI M.The Future Role of Diamond in the Construction Industrial[J].Industral Diamond Review,2001(2):121 -129.

        【3】HAVLENA W.History Overtaken by Wire Sawing Technology[J].Industrial Diamond Review,2000,60:67 -70.

        【4】PENGER W.Diamond Wire Saw Contribution to New Berlin Interchange[J].Industrial Diamond Review,2000,60:44 -47.

        【5】張嵐.水下金剛石繩鋸機(jī)設(shè)計(jì)及原理實(shí)驗(yàn)樣機(jī)實(shí)驗(yàn)研究[D].哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué),2004.

        【6】陳杰.MATLAB寶典[M].北京:電子工業(yè)出版社,2007.

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