任國(guó)成，趙國(guó)群

（1山東大學(xué) 模具工程技術(shù)研究中心，濟(jì)南250061；2山東建筑大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，濟(jì)南 250101）

鎂及鎂合金是迄今在工程應(yīng)用中最輕的金屬結(jié)構(gòu)材料，在航空航天、交通運(yùn)輸以及3C產(chǎn)品制造領(lǐng)域有著廣闊的應(yīng)用前景。但密排六方的晶格結(jié)構(gòu)決定了其塑性變形能力差，制約了鎂合金的應(yīng)用，因此提高鎂合金塑性變形能力已經(jīng)成為鎂合金研究的熱點(diǎn) 。Gleiter［4］指出，當(dāng)材料的微觀結(jié)構(gòu)達(dá)到納米量級(jí)時(shí)，便有可能使該材料的強(qiáng)度和塑性同時(shí)增加。等通道轉(zhuǎn)角擠壓（Equal Channel Angular Pressing，ECAP）是一種有效制備超細(xì)晶乃至納米晶結(jié)構(gòu)材料的方法，已廣泛應(yīng)用于各種金屬材料的制備，不僅改善了其超細(xì)晶材料制備方法存在的問題，同時(shí)拓寬了傳統(tǒng)塑性加工技術(shù)的應(yīng)用領(lǐng)域，使傳統(tǒng)材料的性能獲得大幅度提高與改善；Figueiredo等［5］和 Matsubara等［6］研究發(fā)現(xiàn)，經(jīng)ECAP加工后的鎂合金具有相當(dāng)高的高溫伸長(zhǎng)率，甚至具有高應(yīng)變速率超塑性或者低溫超塑性，這說明ECAP可以顯著地細(xì)化組織，提高鎂合金的力學(xué)性能，在提高鎂合金塑性變形能力方面具有很大的研究?jī)r(jià)值和現(xiàn)實(shí)意義。

鎂合金ECAP加工工藝的基本原理如圖1所示，工件在凹模彎曲通道的拐角處發(fā)生近似理想的純剪切變形從而實(shí)現(xiàn)晶粒細(xì)化及改變力學(xué)性能。為獲得足夠大的應(yīng)變累積量，在鎂合金ECAP工藝過程中，一般需要進(jìn)行多道次重復(fù)擠壓變形，不同的擠壓路徑具有不同的剪切應(yīng)變特征，因此對(duì)擠壓件微觀組織及力學(xué)性能也存在較大影響［7］。雖然有關(guān)ECAP工藝的研究已持續(xù)多年，但ECAP工藝?yán)鄯e的應(yīng)變對(duì)鎂合金組織性能的影響規(guī)律仍缺乏完整的認(rèn)識(shí)，尤其在多道次變形過程中，對(duì)不同路徑ECAP工藝處理的應(yīng)變累積均勻性仍需要進(jìn)一步深入的分析［8，9］。以連續(xù)塑性變形為理論基礎(chǔ)的有限元模擬方法是研究金屬變形的一種重要手段，本研究利用三維有限元模擬軟件DEFORM－3D，分析不同擠壓路徑應(yīng)變累積均勻性的變化特點(diǎn)，并通過對(duì)不同路徑ECAP加工AZ31鎂合金的室溫拉伸實(shí)驗(yàn)及斷口形貌分析，探討不同變形路徑對(duì)AZ31鎂合金力學(xué)性能的影響規(guī)律。

圖1 AZ31鎂合金ECAP工藝示意圖Fig.1 Schematic diagram of an ECAP die for AZ31magnesium alloy

1 鎂合金多道次模擬的相關(guān)場(chǎng)量傳遞

根據(jù)試樣在相鄰道次間繞試樣長(zhǎng)軸旋轉(zhuǎn)方向和角度的不同，鎂合金ECAP工藝過程中一般可以把變形分為四種變形方式，具體如圖2所示。這4種路徑的差別在于試樣在重復(fù)擠壓過程中不同的方位改變。對(duì)于路徑A，每道次擠壓后試樣不旋轉(zhuǎn)直接進(jìn)入下一道次擠壓；對(duì)于路徑Ba，每道次擠壓后試樣按90°交替旋轉(zhuǎn)進(jìn)入下一道次擠壓；對(duì)于路徑Bc，每道次擠壓后試樣按同一方向旋轉(zhuǎn)90°進(jìn)入下一道次擠壓；對(duì)于路徑C，每道次擠壓后試樣旋轉(zhuǎn)180°進(jìn)入下一道次。不同的擠壓路徑具有不同的剪切應(yīng)變特征，多道次擠壓后材料內(nèi)部具有不同的應(yīng)變累積，因此對(duì)微觀組織及力學(xué)性能也存在著較大影響［10］。

圖2 ECAP工藝的擠壓路徑及空間轉(zhuǎn)換法Fig.2 Schematic illustration of the press route and the spatial switching method used in the multi－pass ECAP simulations

ECAP多道次有限元模擬中的關(guān)鍵技術(shù)是將前一道次擠壓獲得的相關(guān)場(chǎng)量盡可能準(zhǔn)確全面地傳遞到下一道次擠壓過程。Cerri等［11］通過改變模具型腔為S型實(shí)現(xiàn)了ECAP的多道次有限元模擬分析，但模具拐角為90°時(shí)，S型工藝難以獲得擠壓件，且該工藝變形機(jī)理與ECAP的多道次擠壓并不完全相同。而Xu等［12］則采用節(jié)點(diǎn)映射法實(shí)現(xiàn)了ECAP多道次擠壓過程中應(yīng)變場(chǎng)量的準(zhǔn)確傳遞，在該種方法中忽略了變形道次間的質(zhì)點(diǎn)位移問題，這同樣也會(huì)引起最終結(jié)果存在一定偏差。采用空間轉(zhuǎn)換法可以準(zhǔn)確實(shí)現(xiàn)對(duì)ECAP多道次變形的應(yīng)變分布分析，空間轉(zhuǎn)換法的原理如圖2所示。圖2（a）所示為在前一次擠壓終了時(shí)擠壓件變形狀態(tài)，以該時(shí)刻的各物理場(chǎng)量為基礎(chǔ)進(jìn)行下一道次的有限元建模，然后按照ECAP多道次模擬中各變形路徑中擠壓件的方位變化，通過空間幾何變換，調(diào)整擠壓件與模具的相對(duì)位置，建立下一模擬過程的有限元運(yùn)算模型，圖2（b）所示即為下一次擠壓過程初始時(shí)擠壓件的相對(duì)位置及等效應(yīng)變場(chǎng)量分布狀態(tài)。由圖2可見，空間轉(zhuǎn)換法不僅繼承了前一變形過程中的各應(yīng)變場(chǎng)量，而且對(duì)擠壓過程中變形質(zhì)點(diǎn)的幾何分布也實(shí)現(xiàn)了準(zhǔn)確繼承，因此利用空間轉(zhuǎn)換法能夠更有效地完成對(duì)鎂合金多道次ECAP擠壓過程中變形均勻性的有限元分析。

2 AZ31鎂合金ECAP擠壓件的應(yīng)變累積分析

2.1 工件縱截面等效應(yīng)變累積分布

在多道次擠壓過程中，由于采用的變形路徑不同，試樣的空間位置發(fā)生變化，導(dǎo)致每道次變形的剪切面發(fā)生變化，從而會(huì)對(duì)其內(nèi)部所獲的應(yīng)變分布狀況產(chǎn)生影響。擠壓件變形區(qū)的最終變形均勻性是影響鎂合金等通道轉(zhuǎn)角多道次擠壓件微觀組織和力學(xué)性能的重要因素，對(duì)于不同路徑4道次擠壓，本文分別用A4，Ba4，Bc4，C4來分別表示。圖3為模具拐角Ф為90°，模具外角ψ為20°時(shí)，按路線A，Ba，Bc，C逐次擠壓4次后對(duì)應(yīng)擠壓件縱截面的等效應(yīng)變等值線分布圖。

圖3 不同ECAP變形路徑下4道次擠壓件縱截面的等效應(yīng)變分布Fig.3 Effective strain distribution in the work－piece after ECAP pressed through 4passes by different routes

由圖3可以看出，路線A經(jīng)過四道次ECAP擠壓后獲得的最終擠壓件等效應(yīng)變分布繼承了第1次擠壓時(shí)的特點(diǎn)，在主變形區(qū)呈明顯的梯度分布，從最大值5.90逐漸下降到最小值3.93。由路線Ba經(jīng)過四道次ECAP擠壓后擠壓件的等效應(yīng)變分布可以看出，沿縱截面的應(yīng)變分布梯度明顯減小，等效應(yīng)變值由最大5.33逐漸減弱為4.30，擠壓件變形均勻程度得到改善。擠壓件沿Bc和C路徑經(jīng)過4道次擠壓后，由其等效應(yīng)變分布圖可以看出，在擠壓件的頭部和尾部存在著比較密集的等效應(yīng)變等值線，但在中間將近1／2的主變形區(qū)并沒有等值線分布，這表明沿路徑Bc和路徑C經(jīng)四道次擠壓后，其頭部和尾部存在著較大的應(yīng)變梯度，而在其主變形區(qū)，經(jīng)四道次ECAP擠壓后，其等效應(yīng)變獲得了良好的應(yīng)變累積，幾乎不存在應(yīng)變梯度，變形均勻性大為改善。

圓形通道的ECAP擠壓變形左右對(duì)稱，且由圖3可以看出擠壓件主變形區(qū)的變形梯度分布在長(zhǎng)度方向基本一致，因此通過截取擠壓件主要變形部分橫截面進(jìn)行詳細(xì)分析，即可獲得擠壓件擠壓過程的橫向變形分布規(guī)律?？稍谥髯冃螀^(qū)選取圖4所示沿L1，L2，L3，L4，L5分析變形路徑對(duì)工件橫截面等效應(yīng)變分布的影響。

圖4 橫截面等效應(yīng)變分析路徑示意圖Fig.4 Schematic diagram of the line that effective strain analysis along in the cross section

2.2 工件橫截面等效應(yīng)變分布分析

圖5是不同ECAP變形路徑4道次擠壓后擠壓件主變形區(qū)橫截面沿L1～L5進(jìn)行分析所獲得的等效應(yīng)變分布曲線。

由圖5（a）可見，等效應(yīng)變沿L5顯著下降，而沿L1呈明顯增長(zhǎng)的趨勢(shì)，表明當(dāng)沿路徑A經(jīng)四道次擠壓后，工件的等效應(yīng)變自上而下逐漸減小，工件的上半部分為主要變形部分。而當(dāng)沿路徑Ba四道次擠壓后，等效應(yīng)變沿L3，L4，L5的分布基本重合，這表明工件的下半部分的等效應(yīng)變分布趨勢(shì)基本一致，都是沿徑向由中心向外緣逐漸減小。由圖5（c），（d）可見，沿L1到L5的等效應(yīng)變分布基本重合，這表明當(dāng)沿路徑Bc，C經(jīng)四道次擠壓后，四道次ECAP變形后，等效應(yīng)變累積在整個(gè)橫截面上變化不大，等效應(yīng)變分布均勻。但圖5（d）的曲線分布要比圖5（c）發(fā)散，這也說明當(dāng)沿著不同變形路徑擠壓時(shí)，經(jīng)四道次擠壓后路徑Bc可以使擠壓件獲得最為理想的等效應(yīng)變分布。

圖5 不同ECAP變形路徑AZ31鎂合金擠壓件主變形區(qū)橫截面等效應(yīng)變分布（a）A4；（b）Ba4；（c）Bc4；（d）C4Fig.5 Effective strain distribution in the main deformation zone cross－section of the AZ31magnesium alloy samples processed by ECAP by different routes （a）A4；（b）Ba4；（c）Bc4；（d）C4

2.3 等效應(yīng)變分布均勻性分析

為了更加直觀地分析擠壓件橫截面上的等效應(yīng)變分布均勻程度，可以計(jì)算代表等效應(yīng)變不均勻程度的參數(shù)C［13］：

四道次擠壓后等效應(yīng)變不均勻程度的參數(shù)C計(jì)算結(jié)果列于表1中。

由表1可知，當(dāng)沿路徑A擠壓時(shí)，主變形區(qū)截面上的平均等效應(yīng)變?yōu)?.15，而當(dāng)沿路徑Ba擠壓時(shí)，平均等效應(yīng)變則降為4.86，因此對(duì)于相同的模具結(jié)構(gòu)，由于變形路徑的不同，平均等效應(yīng)變?cè)谙嗤冃蔚来蔚膽?yīng)變累積不同，應(yīng)變累積效果順序?yàn)锳＞C＞Bc＞Ba。但就等效應(yīng)變不均勻程度C而言，當(dāng)沿路徑A擠壓時(shí)C值高達(dá)0.384，雖然獲得了高的等效應(yīng)變，但變形均勻程度卻是最差的。比較沿變形路徑擠壓時(shí)的主變形區(qū)橫截面不均勻變形系數(shù)可以發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過四道次的ECAP擠壓變形周期，四種變形路徑都可取得較大的等效應(yīng)變累積，平均等效應(yīng)變值相差不大，集中在4.8～5.2之間。當(dāng)沿路徑Bc擠壓時(shí)，既可獲得比較大的平均等效應(yīng)變，又可獲得良好的等效應(yīng)變分布。

表1 四道次擠壓后主變形區(qū)截面等效應(yīng)變不均勻程度指數(shù)Table 1 The equivalent strain inhomogeneity index across the section at steady－state zone of workpiece processed by ECAP four passes

3 AZ31鎂合金ECAP擠壓件微觀組織及力學(xué)性能分析

通過對(duì)不同路線的等通道轉(zhuǎn)角擠壓過程的有限元分析可知，變形路線直接影響材料變形的等效應(yīng)變均勻性分布，從而影響到擠壓后材料的微觀組織和力學(xué)性能，為驗(yàn)證不同變形路徑對(duì)AZ31鎂合金組織性能的影響，選用φ12mm×70mm的工業(yè)AZ31B型鎂合金以不同變形路徑進(jìn)行ECAP擠壓實(shí)驗(yàn)，試樣表面涂抹MoS2潤(rùn)滑劑，實(shí)驗(yàn)前將試樣和模具預(yù)熱，隨后由YL－32型液壓機(jī)加載將試樣從出口通道擠出。通過ECAP擠壓前后AZ31鎂合金的微觀組織觀察和室溫拉伸力學(xué)實(shí)驗(yàn)對(duì)比，分析不同變形方式對(duì)AZ31鎂合金組織性能的影響。

3.1 微觀組織分析

從ECAP擠壓件的穩(wěn)定變形區(qū)切取試樣，采用Epiphot300型尼康臥式金相顯微鏡觀察ECAP過程中不同變形方式的微觀組織變化。圖6為退火后AZ31B鎂合金原始態(tài)和一道次ECAP擠壓件穩(wěn)定變形區(qū)橫截面中心位置的光學(xué)微觀金相組織，為便于描述不同狀態(tài)試樣的晶粒尺寸變化，計(jì)算視場(chǎng)內(nèi)所有晶粒尺寸的平均值作為考察晶粒細(xì)化程度的標(biāo)準(zhǔn)。由圖6（a）可見，初始材料的晶粒比較粗大，視場(chǎng)內(nèi)所有晶粒尺寸均值為9.87μm，晶粒晶界明顯呈等軸分布。由圖6（b）可知經(jīng)過ECAP工藝一道次擠壓后晶粒明顯細(xì)化，晶粒尺寸均值降為4.65μm，但試樣整體組織分布不均勻，局部可見較粗大的晶粒，由于ECAP強(qiáng)烈的剪切作用，這些晶粒被明顯拉長(zhǎng)。

圖6 AZ31鎂合金原試樣及ECAP一道次加工后試樣橫截面光學(xué)顯微組織（a）原試樣；（b）一道次加工試樣Fig.6 The optical microstructure in the cross－section of the AZ31magnesium alloy samples unprocessed and processed by one pass ECAP（a）as－annealed unprocessed sample；（b）single－pass pressed sample by ECAP

圖7 AZ31鎂合金ECAP不同路徑四道次加工后試樣橫截面光學(xué)顯微組織（1）及晶粒尺寸分布（2） （a）A4；（b）Ba4；（c）Bc4；（d）C4Fig.7 The optical microstructure and average grain size distribution in the cross－section of the AZ31magnesium alloy samples processed by four passes ECAP pressed with different routes （a）A4；（b）Ba4；（c）Bc4；（d）C4

圖7為不同變形路徑擠壓四道次后ECAP擠壓件穩(wěn)定變形區(qū)軸截面中心位置的金相組織及所對(duì)應(yīng)的平均晶粒尺寸分布直方圖。由圖7可知，與原始試樣及一道次擠壓件相比，經(jīng)過ECAP工藝不同路徑四道次擠壓后晶粒都發(fā)生了明顯的細(xì)化，變形區(qū)內(nèi)的狹長(zhǎng)金屬完全消失，整個(gè)視場(chǎng)內(nèi)的晶粒呈現(xiàn)等軸晶狀態(tài)。對(duì)比不同路徑四道次ECAP擠壓后的微觀組織可以發(fā)現(xiàn)，對(duì)于不同的變形路徑，其晶粒細(xì)化效果并不相同。當(dāng)制件分別沿A，Ba，Bc，C路徑進(jìn)行四道次擠壓后，其穩(wěn)定區(qū)橫截面上的晶粒平均尺寸分別細(xì)化至3.44，2.64，2.66，2.86μm，這說明當(dāng)制件沿Ba和Bc路徑擠壓時(shí)取得了較為良好的細(xì)化效果，而A路徑和C路徑的晶粒細(xì)化能力相對(duì)較弱，這是由于當(dāng)工件沿A路徑和C路徑擠壓時(shí)，相鄰道次間的剪切面相互平行，這在一定程度上弱化了晶粒細(xì)化的效果。而Ba和Bc路徑相鄰道次間的剪切面相互垂直，這更有利于變形過程中狹長(zhǎng)大晶粒的破碎，因此其晶粒細(xì)化效果明顯。

由不同路徑金相組織所對(duì)應(yīng)的晶粒尺寸直方圖可以看出，通過Ba和Bc路徑加工的工件絕大部分晶粒都細(xì)化的10μm以下，而對(duì)于A和C路徑，四道次加工后仍存在相當(dāng)數(shù)量尺寸在10μm以上的大晶粒。晶粒尺寸的標(biāo)準(zhǔn)方差可以反映試樣內(nèi)部晶粒分布的均勻程度，通過計(jì)算可得沿A，Ba，Bc，C路徑處理試樣的晶粒尺寸標(biāo)準(zhǔn)方差分別為2.38，1.85，1.87，2.51，這也表明通過Ba和Bc路徑加工的微觀組織均勻化程度要優(yōu)于A路徑和C路徑。

3.2 室溫拉伸力學(xué)性能分析

對(duì)原始試樣，一道次ECAP擠壓件以及不同路徑4道次ECAP擠壓件車削加工制成直徑為8mm、標(biāo)距長(zhǎng)度為20mm的拉伸試樣，然后利用CMT5205型電子萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試其拉伸力學(xué)性能，拉伸速率為1mm／min，所得不同狀態(tài)下AZ31鎂合金的室溫拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線及各試樣的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率如圖8所示。

圖8 AZ31鎂合金在ECAP前后的室溫力學(xué)性能（a）室溫拉伸曲線；（b）抗拉強(qiáng)度及伸長(zhǎng)率Fig.8 Mechanical properties of AZ31alloy at room temperature before and after ECAP through one pass and 4passes in different routes（a）tensile curves at room temperature；（b）tensile strength and elongation

由圖8可見，ECAP對(duì)AZ31鎂合金的力學(xué)性能有明顯的改善：經(jīng)過1道次ECAP之后，抗拉強(qiáng)度由196MPa提高到244MPa，伸長(zhǎng)率則由15.4%上升到16.5%。經(jīng)過四道次ECAP擠壓后，材料的抗拉強(qiáng)度進(jìn)一步上升，但是不同變形路徑對(duì)力學(xué)性能的影響不盡相同。Bc路徑和C路徑擠壓后試樣的伸長(zhǎng)率較高，分別為20.5%和24.3%，而Ba和A路徑后的試樣伸長(zhǎng)率較差，分別為14.4%和13.6%。而對(duì)于抗拉強(qiáng)度，則是A路徑較高，為280MPa，Ba路徑最低，約為250MPa，四種路徑區(qū)別不大。由此可見，ECAP路徑對(duì)試樣抗拉強(qiáng)度的影響較小，但對(duì)伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度的影響比較大。根據(jù)ECAP擠壓過程的剪切變形特征可知，經(jīng)過不同擠壓路徑的多道次變形累計(jì)后，材料在變形過程中形成的等效應(yīng)變分布存在較大差異，這種應(yīng)變分布差異使變形體內(nèi)部的微觀組織分布不均勻，并最終導(dǎo)致擠壓后材料的力學(xué)性能存在差異。W.J.Kim等［14］研究了AZ61鎂合金在175℃溫度下沿Bc路徑和A路徑經(jīng)過不同道次擠壓后力學(xué)性能的演變，研究表明經(jīng)過8個(gè)道次的ECAP工藝擠壓后，沿Bc路徑擠壓的AZ61鎂合金的抗拉強(qiáng)度較沿A路徑的低，但伸長(zhǎng)率卻比沿A路徑擠壓的高。Yan等［15］在研究轉(zhuǎn)模等通道轉(zhuǎn)角擠壓路徑對(duì)AZ31鎂合金組織和力學(xué)性能的影響時(shí)也得出了類似的結(jié)論。

4 結(jié)論

（1）通過對(duì)AZ31鎂合金等通道轉(zhuǎn)角多道次擠壓過程的數(shù)值模擬研究，揭示了擠壓路徑對(duì)AZ31鎂合金ECAP擠壓過程累積應(yīng)變的影響規(guī)律。在采用不同變形路徑ECAP擠壓過程中，工件的平均等效應(yīng)變累積差別不大。但變形路徑的不同直接影響工件的不均勻變形程度。在經(jīng)過四道次ECAP工藝處理后，當(dāng)采用A路徑和Ba路徑擠壓時(shí)，工件主變形區(qū)內(nèi)存在較為明顯的梯度分布，而采用Bc路徑和C路徑擠壓時(shí)，可以獲得良好的等效應(yīng)變分布，從工件主變形區(qū)橫截面上不均勻變形系數(shù)來看，采用Bc路徑擠壓所獲得的應(yīng)變累積最為均勻。

（2）微觀組織觀察表明AZ31鎂合金經(jīng)過ECAP加工后晶粒明顯細(xì)化，經(jīng)過四道次擠壓后，其晶粒由原始的9.87μm細(xì)化至3μm左右。對(duì)比不同路徑的ECAP擠壓件微觀組織可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)采用Ba或Bc路徑擠壓時(shí)，其晶粒的細(xì)化效果要優(yōu)于A和C路徑。標(biāo)準(zhǔn)方差分析顯示采用Ba或Bc路徑擠壓時(shí)可以獲得較好的晶粒均勻化分布。

（3）工件在經(jīng)過不同路徑四道次ECAP工藝處理后，室溫抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率較原工件均有明顯的提高，力學(xué)性能有所改善，但不同變形路徑對(duì)力學(xué)性能的影響不盡相同，采用A路徑和Ba路徑擠壓時(shí)，可以獲得較高的抗拉強(qiáng)度，而采用Bc路徑和C路徑時(shí)工件的伸長(zhǎng)率較高，綜合擠壓后工件的微觀組織和力學(xué)性能兩方面因素考慮，可以發(fā)現(xiàn)Bc路徑為比較理想的ECAP變形方式。

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