胡立錦,常喜強(qiáng),周 茂,夏時(shí)宇,張新燕,姚秀萍
(1.重慶電力公司建設(shè)分公司,重慶 410021;2.新疆大學(xué)電氣工程學(xué)院,新疆 烏魯木齊 830047;3.新疆電力公司,新疆 烏魯木齊 830002)
近幾年,隨著用電負(fù)荷的大幅度增長(zhǎng)以及發(fā)電機(jī)組容量的增加,電網(wǎng)規(guī)模和容量得到明顯提升。隨著電網(wǎng)規(guī)模和容量的不斷增大,母線短路電流也將不斷上升,同時(shí)又隨著750 kV網(wǎng)架建設(shè),電網(wǎng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)得到加強(qiáng),網(wǎng)內(nèi)電氣等值距離進(jìn)一步縮短,短路電流水平又明顯加大,部分短路電流超標(biāo),更換大容量斷路器將造成大量短路器更換,運(yùn)行設(shè)備更換將帶來眾多問題,如何避免短路電流水平提高,同時(shí)避免短路電流帶來的技術(shù)或者經(jīng)濟(jì)上的麻煩,給電網(wǎng)規(guī)劃和運(yùn)行提出了新的要求。
文獻(xiàn)[3-5]研究了上海、西北等地電網(wǎng)短路電流控制的現(xiàn)狀,并針對(duì)不同電壓等級(jí)電網(wǎng)給出相應(yīng)的改進(jìn)措施。文獻(xiàn)[1-2]研究了負(fù)荷結(jié)構(gòu)、優(yōu)化策略等對(duì)電網(wǎng)短路電流的影響程度,并提出基于模糊理論等新算法的模型建立方法、優(yōu)化策略選擇及評(píng)價(jià)方式。文獻(xiàn)[5-9]對(duì)不同電壓等級(jí)電網(wǎng)的分區(qū)方式、電磁開環(huán)方案、網(wǎng)架結(jié)構(gòu)調(diào)整等因素對(duì)短路電流的影響,并提出相應(yīng)的優(yōu)化算法及調(diào)整方案,對(duì)實(shí)際電網(wǎng)運(yùn)行有較高的參考價(jià)值。文獻(xiàn)[12-16]考慮了故障電流限制器等對(duì)短路電流的影響,研究了變壓器中性點(diǎn)加裝小電抗接地等對(duì)短路電流的限制效果,并通過電力系統(tǒng)仿真軟件進(jìn)行了建模仿真計(jì)算,針對(duì)仿真結(jié)果和實(shí)際經(jīng)驗(yàn)給出了較合理的在電網(wǎng)不同元件位置加裝故障電流限制器的方法及注意事項(xiàng)。國(guó)內(nèi)外針對(duì)短路電流的研究大多采取針對(duì)某一因素而忽略其他無關(guān)因素的方式,結(jié)論措施也均基于特定研究條件下單方面考慮,而就不同因素融入同一電網(wǎng),同時(shí)考慮不同因素對(duì)短路電流影響程度,最終基于這些影響因素將多種調(diào)整手段相結(jié)合,從而找到更有效更貼近實(shí)際運(yùn)行的限流措施的研究較少。
以某區(qū)域?qū)嶋H750~220 kV超高壓電網(wǎng)結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象,計(jì)算分析了短路電流水平,通過考慮不同電力系統(tǒng)元件、變壓器非標(biāo)準(zhǔn)變比、不同電網(wǎng)運(yùn)行方式、故障電流限制器等因素對(duì)短路電流的影響,通過分析不同因素的短路電流貢獻(xiàn)度找到短路電流最為敏感的因素。在此基礎(chǔ)上,提出基于運(yùn)行方式調(diào)整和短路電流限制器等多種手段相結(jié)合的故障電流綜合限制措施。最后,將設(shè)計(jì)方案運(yùn)用到研究電網(wǎng)中進(jìn)行仿真計(jì)算,結(jié)果證明考慮不同因素對(duì)短路電流的影響并針對(duì)其采取多種調(diào)整手段相結(jié)合限流效果較理想,并就電網(wǎng)規(guī)劃等方面提出建設(shè)性意見。
復(fù)雜電力系統(tǒng)中短路電流計(jì)算在滿足工程準(zhǔn)確等級(jí)要求的前提下,可以采用一些必要的假設(shè)條件,簡(jiǎn)化短路電流計(jì)算。假設(shè)條件一般如下。
(1)短路前三相交流系統(tǒng)在對(duì)稱狀況下運(yùn)行。
(2)三相交流系統(tǒng)短路電流計(jì)算指的是在短路發(fā)生后的第一個(gè)周期內(nèi)的短路電流周期分量的有效值,即次暫態(tài)短路電流的計(jì)算。
(3)發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子是對(duì)稱的,即轉(zhuǎn)子無論轉(zhuǎn)到什么位置發(fā)電機(jī)的參數(shù)都保持不變。在此情況下,X″d=X″q,可將同步發(fā)電機(jī)等值為一個(gè)含有內(nèi)電抗為X″d的簡(jiǎn)單電壓源。
(4)電氣設(shè)備的參數(shù)不隨電流大小的變化發(fā)生變化。
圖1 發(fā)電機(jī)和負(fù)荷接入系統(tǒng)的等值電路圖
三相短路的系統(tǒng)等值電路,如圖1所示,其中系統(tǒng)中各發(fā)電機(jī)均可采用由次暫態(tài)電動(dòng)勢(shì)以及次暫態(tài)電抗X″di組成的戴維南等值電路來表示。從故障點(diǎn)f向系統(tǒng)側(cè)看的等值電路圖可以等值簡(jiǎn)化為如圖1虛線框中所示,其中為短路故障點(diǎn)系統(tǒng)等值電動(dòng)勢(shì),Zeq1為短路故障點(diǎn)系統(tǒng)等值正序阻抗。
由式(1)可以看出,系統(tǒng)故障前各節(jié)點(diǎn)電壓一定,那么故障電流大小實(shí)際由故障等值阻抗決定,即將系統(tǒng)中發(fā)電機(jī)阻抗(包括不經(jīng)變壓器直接和電網(wǎng)相連的發(fā)電機(jī)、經(jīng)變壓器同電網(wǎng)相連的發(fā)電機(jī))、變壓器阻抗(包括發(fā)電機(jī)側(cè)變壓器、網(wǎng)絡(luò)中串聯(lián)變壓器)、線路阻抗等歸算至故障點(diǎn)處。在實(shí)際的歸算過程中,由于計(jì)算準(zhǔn)確性的需要,通常需要按照不同的設(shè)備及設(shè)備位置按照有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定對(duì)設(shè)備阻抗進(jìn)行修正,其中發(fā)電機(jī)不經(jīng)變壓器直接與電網(wǎng)相連,在計(jì)算三相對(duì)稱短路電流時(shí),應(yīng)按式(2)計(jì)算發(fā)電機(jī)的正序阻抗為
KG為校正系數(shù)。
式中,Gmax為電壓系數(shù);Un為系統(tǒng)標(biāo)稱電壓;UrG為發(fā)電機(jī)額定電壓;ZGK為發(fā)電機(jī)校正阻抗;ZG為發(fā)電機(jī)阻抗(ZG=RG+jX″d),X″d為發(fā)電機(jī)超瞬態(tài)電抗;φrG為發(fā)電機(jī)額定電流IrG與額定電壓UrG/間的相角。
帶有有載調(diào)壓變壓器的發(fā)電機(jī)變壓器組的阻抗按照式(4)修正為
修正系數(shù)KS為
式中,ZS為發(fā)電機(jī)變壓器組的校正阻抗;ZG為無修正的發(fā)電機(jī)超瞬態(tài)阻抗(ZG=RG+jX″d);ZTHV為無修正的歸算到高壓側(cè)的變壓器短路阻抗;UnQ為高壓側(cè)額定電壓,xT為變壓器電抗(標(biāo)幺值);tr=UrTHV/UrTLV為變壓器額定變比。
與發(fā)電機(jī)變壓器組中的變壓器是不同的,網(wǎng)絡(luò)中串聯(lián)變壓器其短路阻抗需要按照下面的經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行修正。
其中修正系數(shù)KT為
式中,ZT·PSU為修正后變壓器短路阻抗;ZT為修正前變壓器短路阻抗;KT為串聯(lián)變壓器的修正系數(shù);XT為短路電抗。
某系統(tǒng)一次接線圖如圖2所示,其中母線1、2、3、4號(hào)電壓等級(jí)為750 kV,其余5~16號(hào)母線電壓等級(jí)為220 kV,通過在不同的條件下計(jì)算圖中各母線處的短路電流來研究不同因素對(duì)短路電流的影響程度,從而尋找到能有效反映實(shí)際運(yùn)行中短路電流變化情況的邊界計(jì)算條件。
圖2 某系統(tǒng)一次接線圖
采用基于潮流的精確短路電流計(jì)算方法,按不同的方式計(jì)算所有220 kV及以上廠站的短路電流及短路阻抗:①考慮負(fù)荷;②忽略負(fù)荷;③考慮負(fù)荷接入等值上移至110 kV系統(tǒng);④考慮負(fù)荷接入等值上移至220 kV系統(tǒng);⑤忽略對(duì)地之路及并聯(lián)補(bǔ)償;⑥同時(shí)忽略負(fù)荷和對(duì)地之路及并聯(lián)補(bǔ)償,各母線節(jié)點(diǎn)短路電流變化曲線如圖3所示。
由圖3及計(jì)算結(jié)果可以看出,與基于潮流的精確短路電流方法相比,單一不考慮負(fù)荷或高抗時(shí),各母線短路阻抗偏大,短路電流偏小,短路電流偏差值最大達(dá)到20%以上;負(fù)荷接入不同電壓等級(jí)對(duì)短路電流計(jì)算值影響不大;單一不考慮對(duì)地支路(高抗除外)時(shí)短路阻抗計(jì)算值偏小,短路電流偏大,短路電流最大偏差值達(dá)到14%。同時(shí)不考慮負(fù)荷與對(duì)地支路時(shí)短路電流計(jì)算結(jié)果既可能偏大,也可能偏小,但與精確短路電流計(jì)算結(jié)果很接近,最大偏差值僅為-4%。由此可見,計(jì)算短路電流時(shí)不能單一忽略某一電力元件,若要忽略建議同時(shí)忽略負(fù)荷、對(duì)地支路以及并聯(lián)補(bǔ)償對(duì)短路電流計(jì)算結(jié)果的影響。
圖3 忽略不同元件下的各點(diǎn)短路電流變化曲線
圖4為系統(tǒng)3號(hào)母線4臺(tái)聯(lián)絡(luò)變壓器高壓側(cè)不同非標(biāo)準(zhǔn)變比與標(biāo)準(zhǔn)變比下系統(tǒng)各母線節(jié)點(diǎn)短路電流變化曲線。
圖4 非標(biāo)準(zhǔn)變比時(shí)短路電流變化曲線
不考慮聯(lián)變非標(biāo)準(zhǔn)變比時(shí),聯(lián)絡(luò)變壓器750 kV側(cè)與220 kV側(cè)短路電流偏差方向不一致,而考慮變壓器非標(biāo)準(zhǔn)變比時(shí),由于變壓器抽頭變化時(shí)系統(tǒng)電壓變化的作用,非標(biāo)準(zhǔn)變比不同引起系統(tǒng)短路電流的變化幅度要小于短路阻抗的變化幅度,且有時(shí)會(huì)出現(xiàn)短路電流與短路阻抗相同的變化趨勢(shì),故實(shí)際計(jì)算時(shí)可以忽略變壓器非標(biāo)準(zhǔn)變比對(duì)計(jì)算的影響。
計(jì)算不同電網(wǎng)調(diào)壓方式下的各母線節(jié)點(diǎn)短路電流如圖5所示:方式1為多投低容升高系統(tǒng)電壓;方式2為提高機(jī)端電壓升高系統(tǒng)電壓;方式3為少投低容降低系統(tǒng)電壓;方式4為降低機(jī)端電壓降低系統(tǒng)電壓。
由于系統(tǒng)運(yùn)行電壓變化時(shí)系統(tǒng)阻抗同時(shí)在變,導(dǎo)致短路電流的變化趨勢(shì)并不一定與系統(tǒng)運(yùn)行電壓變化趨勢(shì)完全一致,且電網(wǎng)運(yùn)行電壓變化引起的系統(tǒng)短路電流變化幅度較小。
圖5 不同運(yùn)行方式時(shí)短路電流變化曲線
從上面的分析可得知:短路電流計(jì)算需認(rèn)真搭建網(wǎng)架結(jié)構(gòu),深入分析短路電流的水平影響因素,特別是對(duì)于負(fù)荷等值,負(fù)荷中感應(yīng)電動(dòng)機(jī)的比例,對(duì)地支路中性點(diǎn)接地方式等等,以避免得出錯(cuò)誤結(jié)果、錯(cuò)誤判斷。
通過研究短路電流計(jì)算時(shí)的邊界條件發(fā)現(xiàn),電網(wǎng)負(fù)荷的分布在一定程度上影響電網(wǎng)的短路電流,改善負(fù)荷結(jié)構(gòu)或布局可以優(yōu)化短路電流;對(duì)地支路對(duì)短路電流的影響較大,而變壓器非標(biāo)準(zhǔn)變比和單純的系統(tǒng)調(diào)壓對(duì)短路電流的影響均較小,且趨勢(shì)隨多種因素改變。
部分短路電流超標(biāo),更換大容量斷路器將造成大量斷路器更換,運(yùn)行設(shè)備更換將帶來眾多問題。因此,為了更好地抑制短路電流,在上述研究的基礎(chǔ)上提出基于運(yùn)行方式調(diào)整和故障電流限制器的短路電流抑制措施,并通過實(shí)際電網(wǎng)仿真計(jì)算進(jìn)行說明。
圖6為某地區(qū)750~220 kV電網(wǎng)地理結(jié)構(gòu)圖,當(dāng)750 kV變電站全部投運(yùn)時(shí),原有網(wǎng)架短路電流水平全線升高,部分節(jié)點(diǎn)超出或接近額定開斷電流,為降低短路電流,考慮按以下兩種方式進(jìn)行調(diào)整。
(1)系統(tǒng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)1
①750 kV烏北變電站母聯(lián)分列,220 kV烏米線、烏矸線、烏博(格達(dá))雙線以及烏彩雙回降壓運(yùn)行線路接在烏北變電站220 kV I母,將220 kV烏化雙線、烏崗雙線、烏康(康園)雙線以及烏北2號(hào)主變壓器連接在220 kV II母上。
②將烏魯木齊城網(wǎng)轉(zhuǎn)由鳳凰主變壓器接帶,烏米線、八矸線、二化線斷開。
圖6 某地區(qū)750 kV電網(wǎng)地理接線圖
③烏北220 kV母聯(lián)加裝限流電抗器。
④烏北主變壓器增加中性點(diǎn)小電抗。
按上述方案對(duì)電網(wǎng)進(jìn)行仿真計(jì)算,得到短路電流變化曲線如圖7所示,其中橫坐標(biāo)1~8分別表示母線節(jié)點(diǎn):烏北變電站Ⅰ號(hào)母、烏北變電站Ⅱ號(hào)母、米泉、化工園Ⅰ號(hào)母、化工園Ⅱ號(hào)母、龍崗、博格達(dá)、五彩灣。
圖7 網(wǎng)架1不同運(yùn)行方式時(shí)短路電流變化曲線
對(duì)圖7所示結(jié)果進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn),750 kV變電站投運(yùn)全線不調(diào)整時(shí)系統(tǒng)短路電流嚴(yán)重超標(biāo),220 kV烏北、米泉、化工園分別達(dá)到額定開斷電流的149.78%、141.95%、110.88%。若按①調(diào)整運(yùn)行方式,各母線節(jié)點(diǎn)短路電流降至40 kA左右,降流效果較好,若開環(huán)矸化線,烏北220 kV母線短路電流超標(biāo)而米泉短路電流則大幅降低。若繼續(xù)按②所述將主要負(fù)荷轉(zhuǎn)接,可以大幅降低烏北米泉地區(qū)的短路電流。若按③所述烏北母聯(lián)加裝限流電抗器,能大幅降低烏北、化工園地區(qū)的短路電流,但需要重新調(diào)整母線接線方式使得雙回共用一根母線,降低了供電可靠性。通過合理調(diào)整運(yùn)行方式,各母線節(jié)點(diǎn)短路電流均降至開斷限值范圍內(nèi),按④所述烏北主變壓器增設(shè)10 Ω中性點(diǎn)小電抗后,烏北附近地區(qū)單相短路電流繼續(xù)下降明顯。由此可見,結(jié)合上述方案調(diào)整大幅降低了各母線節(jié)點(diǎn)的短路電流水平。
(2)系統(tǒng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)2
烏北—五彩灣升壓運(yùn)行。
①750 kV烏北變電站母聯(lián)分列,220 kV烏米線、烏矸線、烏博(格達(dá))雙線接在烏北變電站220 kVⅠ母,750 kV烏彩雙線、220 kV烏化雙線、烏崗雙線、烏康(康園)雙線以及烏北主變壓器連接在220 kVⅡ母。
②將烏昌城網(wǎng)轉(zhuǎn)由鳳凰主變壓器接帶,烏米線、八矸線、二化線斷開。
③烏北220 kV母聯(lián)加裝限流電抗器。
④烏北主變壓器增加中性點(diǎn)小電抗。
按上述方案對(duì)電網(wǎng)進(jìn)行仿真計(jì)算,得到短路電流變化曲線如圖8所示,其中橫坐標(biāo)1~8分別表示母線節(jié)點(diǎn):烏北變電站Ⅰ號(hào)母、烏北變Ⅱ號(hào)母、米泉、化工園Ⅰ號(hào)母、化工園Ⅱ號(hào)母、龍崗、博格達(dá)、五彩灣。
圖8 網(wǎng)架2不同運(yùn)行方式時(shí)短路電流變化曲線
上述方案可使烏北、米泉、化工園220 kV母線三相短路電流均滿足要求,化工園、龍崗等地短路電流降幅最大,最低降至10 kA。其中,部分措施還需在烏北變電站中性點(diǎn)加裝限流電抗器后方可將短路電流降至50 kA以下。烏北—五彩灣升壓運(yùn)行(烏彩750/220 kV電磁環(huán)網(wǎng)解環(huán)運(yùn)行),由于大量電源接至五彩灣變電站220 kV側(cè),五彩灣變電站220 kV母線短路電流升高5 kA左右,超過其220 kV斷路器額定開斷電流,上述方案都無法解決五彩灣變電站220 kV側(cè)短路電流超標(biāo)問題。
為降低五彩灣變電站220 kV側(cè)短路電流,經(jīng)計(jì)算:烏北—五彩灣升壓運(yùn)行(烏彩750/220 kV電磁環(huán)網(wǎng)解環(huán)運(yùn)行)后,在接入五彩灣變電站的電廠(神火電廠、宜化電廠、東方希望電廠)升壓變壓器高壓側(cè)加裝10 Ω電抗后五彩灣變電站220 kV側(cè)三相短路電流下降約4 kA,單相短路電流下降約5 kA?;蛘卟扇「咦杩棺儔浩?,提高升壓變壓器阻值可以降低短路電流水平,但對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性有一定的影響。同時(shí)在該地區(qū)電源直接升壓接入750 kV電壓等級(jí)后,系統(tǒng)短路電流又有所降低,相應(yīng)地附加限流電抗器等隨著網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的變化,對(duì)短路電流水平的限制作用減小。
通過上述分析可知,在限制短路電流水平時(shí)需遠(yuǎn)近結(jié)合,既要考慮對(duì)電網(wǎng)建設(shè)過渡方式,又要考慮最終方式,不能片面地依賴于電網(wǎng)運(yùn)行方式的調(diào)整,(運(yùn)行方式調(diào)整后降低了系統(tǒng)的穩(wěn)定性,在一定程度上限制了輸電能力,同時(shí)檢修方式安排也存在一定的難度,不靈活等),也不能片面地加裝限流電抗器,以避免在電網(wǎng)中增加過多的輔助設(shè)備如保護(hù)、計(jì)量等,導(dǎo)致在后期網(wǎng)架結(jié)構(gòu)變化時(shí)限流作用降低,影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性,出現(xiàn)設(shè)備浪費(fèi)。同時(shí),對(duì)于電源接入審查時(shí)亦需綜合分析。
電網(wǎng)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)的同時(shí),電網(wǎng)布局、運(yùn)行方式等的改變?cè)斐呻娋W(wǎng)短路電流水平大幅提高,嚴(yán)重威脅到電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。部分短路電流超標(biāo),更換大容量斷路器將造成大量斷路器更換,運(yùn)行設(shè)備更換會(huì)帶來眾多影響電網(wǎng)安全的問題。在研究短路電流理論的基礎(chǔ)上,首先通過仿真分析研究了電網(wǎng)不同原件及電壓控制方式等對(duì)短路電流的影響程度,然后結(jié)合某地區(qū)實(shí)際750~220 kV電網(wǎng)結(jié)構(gòu),提出了短路電流水平計(jì)算中應(yīng)注意和綜合考慮的事項(xiàng),在正確評(píng)估短路電流水平后,通過統(tǒng)籌考慮運(yùn)行方式調(diào)整和故障電流限制器的綜合措施來抑制短路電流,并得出以下結(jié)論。
(1)電網(wǎng)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)網(wǎng)架密集、新增電源增多,為了降低短路電流需要對(duì)電源接入的方式進(jìn)行優(yōu)化,對(duì)于電廠采用高阻抗變壓器、限流電抗器需綜合考慮限制短路電流水平、電源送電能力、系統(tǒng)穩(wěn)定水平、遠(yuǎn)近網(wǎng)架結(jié)合,過渡網(wǎng)架和最終網(wǎng)架統(tǒng)籌兼顧。
(2)對(duì)于750 kV變電站升壓運(yùn)行后相配套的運(yùn)行接線形式需綜合考慮,除限制短路電流水平外,需考慮電網(wǎng)穩(wěn)定性、輸電能力,綜合考慮配合措施。
(3)限流電抗器對(duì)附近變電站母線短路電流降低效果十分顯著,但單一依靠限流電抗器仍無法解決近區(qū)短路電流超標(biāo)的問題,還需運(yùn)行方式調(diào)整配合降流,同時(shí)與過渡方式、最終方式相結(jié)合。
(4)通過對(duì)網(wǎng)架合理的分層、分區(qū),適當(dāng)解環(huán)運(yùn)行可以有效地控制短路電流。
同時(shí)提出以下措施。
(1)建議規(guī)劃設(shè)計(jì)階段,重點(diǎn)分析過渡年份短路電流水平,變電站的建設(shè)要考慮預(yù)留將來進(jìn)行限制短路電流技術(shù)措施的空間。對(duì)樞紐變電站考慮雙母線雙分段方式,以便靈活調(diào)整運(yùn)行方式,合理分配各母線出線。
(2)避免在較小地區(qū)范圍集中建設(shè)廠、站,對(duì)短路電流水平已經(jīng)較高的地區(qū),避免形成密集型小環(huán)網(wǎng),必須形成的要對(duì)環(huán)網(wǎng)的短路電流水平做出評(píng)估,并對(duì)環(huán)網(wǎng)內(nèi)部的短路阻抗作出一定的補(bǔ)償提高,以降低短路電流升高的風(fēng)險(xiǎn)。
(3)對(duì)于電源接入密集區(qū),需綜合考慮,既要保證送出能力,簡(jiǎn)化網(wǎng)架,同時(shí)也要滿足短路電流水平,同時(shí)也需遠(yuǎn)期網(wǎng)架近期網(wǎng)架結(jié)合,加裝限流設(shè)備也需綜合評(píng)估。
十二五期間,西部地區(qū)將大量外送電力,形成大型電源接地電廠串珠接入系統(tǒng),需綜合考慮短路電流水平、電網(wǎng)輸電能力、電網(wǎng)運(yùn)行方式。需認(rèn)真考慮發(fā)電廠的主接線形式、重要樞紐站的主接線形式、電廠升壓變壓器參數(shù)、電網(wǎng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)。既要保證網(wǎng)架結(jié)構(gòu)下限制短路電流水平的運(yùn)行方式調(diào)整靈活、不降低供電可靠性和送電能力,又要滿足短路電流水平。
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