蔣 薇，蘇 謙，黃俊杰，楊玲玲，喬 珊

(1.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，四川成都 610031;2.西南交通大學(xué)道路工程四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都 610031;3.四川科特建設(shè)管理有限公司，四川成都 610000)

1 工程簡介

某既有線橋梁屬于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，全橋長425.82 m，橋面縱坡11.2‰，位于R=450m圓曲線路段。兩側(cè)橋臺(tái)為擴(kuò)大基礎(chǔ)，其余橋墩基礎(chǔ)為樁基基礎(chǔ)，樁徑為1.25m。樁和承臺(tái)為C18鋼筋混凝土材料，屬于低標(biāo)號(hào)混凝土;墩身均為矩形實(shí)體墩，橋臺(tái)為T形橋臺(tái)。墩、臺(tái)材料為C13片石混凝土，支座皆為搖軸式支座。

該大橋所在地區(qū)地貌和地質(zhì)類型較復(fù)雜，斷裂縱橫，巖體破碎，巖性多變。區(qū)內(nèi)碳酸鹽分布廣，巖溶、膨脹巖土、軟質(zhì)泥炭土、暗河、漏斗等溶蝕地貌顯著。

2 橋梁基礎(chǔ)病害機(jī)理分析

綜合前期系統(tǒng)監(jiān)測、現(xiàn)場調(diào)研和數(shù)據(jù)分析，該承臺(tái)病害產(chǎn)生原因主要有以下3點(diǎn):

1)墩身橫向振幅超限問題，可能主要由以下幾方面或單方面原因，即①墩身橫向剛度不足;②橋墩基礎(chǔ)不穩(wěn);③上部結(jié)構(gòu)橫向荷載過大。

2)材料的強(qiáng)度不夠，承臺(tái)使用的是C18鋼筋混凝土材料，按現(xiàn)有規(guī)范的設(shè)計(jì)要求似嫌不足。

3)橋梁基礎(chǔ)問題，地基溶洞和裂隙極為發(fā)育，巖層強(qiáng)風(fēng)化和中風(fēng)化，部分橋墩樁長不足，支撐于軟巖或極軟巖上，甚至嵌在砂層中，在車—線—橋系統(tǒng)耦合作用下，導(dǎo)致橋墩及承臺(tái)基礎(chǔ)沉降和不均勻沉降。

3 橋梁承臺(tái)加固設(shè)計(jì)方案

既有鐵路橋基礎(chǔ)病害整治是一個(gè)多因素相互作用的綜合性工程，整治方案的科學(xué)和整治工藝的合理排序關(guān)乎整個(gè)整治工程的成敗。一個(gè)具體實(shí)施的整治方案和工藝，需要多方論證和研究。

3.1 加固的基本原則

1)加固設(shè)計(jì)應(yīng)與施工方法緊密結(jié)合，并采取有效措施，保證新老結(jié)構(gòu)連接可靠、協(xié)同工作。

2)加固設(shè)計(jì)及施工盡量不損傷原結(jié)構(gòu)，并保留具有利用價(jià)值的構(gòu)件，避免不必要的拆除或更換。

3)加固設(shè)計(jì)應(yīng)符合相應(yīng)規(guī)范承載力設(shè)計(jì)值的要求。

4)保證運(yùn)營安全。

3.2 方案設(shè)計(jì)［1-3］

根據(jù)前期監(jiān)測和勘察結(jié)果，經(jīng)過多方論證與研討，對(duì)該大橋的承臺(tái)采用擴(kuò)大基礎(chǔ)外包式，如圖1所示。此法適用于基礎(chǔ)承載力不足或埋置太淺，而墩臺(tái)又是磚石或混凝土剛性實(shí)體基礎(chǔ)，并適用于基礎(chǔ)發(fā)生較大不均勻沉降的情況。為使新舊承臺(tái)結(jié)合良好，采用植筋法連接新老承臺(tái)，即通過植入鋼筋錨栓承接和傳導(dǎo)彎矩及剪力，使新舊混凝土形成有機(jī)整體共同承擔(dān)上部荷載。為加強(qiáng)新舊混凝土的結(jié)合，應(yīng)把原承臺(tái)與新增承臺(tái)的結(jié)合面進(jìn)行百分之百的鑿毛，鑿毛過程中，盡可能鑿除原承臺(tái)有蜂窩或空洞缺陷部分。鑿毛后，在需要植筋部位打孔至設(shè)計(jì)深度，然后清洗混凝土表面并保持表面濕潤。完成以上工作后，在鋼筋及其植筋孔內(nèi)表面涂抹植筋膠，植入設(shè)計(jì)長度的φ25鋼筋錨栓，待鋼筋錨栓穩(wěn)固后澆筑新承臺(tái)混凝土。

圖1 承臺(tái)加固方案

3.3 加固計(jì)算方法

1)樁對(duì)承臺(tái)的沖切作用檢算方法［4］

根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，對(duì)于柱下矩形獨(dú)立承臺(tái)受柱沖切的承載力可按下式計(jì)算

式中 Fl——不計(jì)承臺(tái)及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合下作用于沖切破壞椎體上的沖切力設(shè)計(jì)值;

ft——承臺(tái)混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;

hc，bc——分別為 x、y 方向的柱截面的邊長;

a0x，a0y——分別為 x、y 方向柱邊至最近樁邊的水平距離;

βhp——受剪切承載力截面高度影響系數(shù)。當(dāng)h≤800mm 時(shí)，取 βhp=1.0;當(dāng) h≥2 000mm 時(shí)，取 βhp=0.8。

2)角樁對(duì)承臺(tái)的沖切計(jì)算方法［4］

根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，四樁以上(含四樁)承臺(tái)受角樁沖切的承載力可按下式計(jì)算

式中 Nl——不計(jì)承臺(tái)及其上土重，在荷載效應(yīng)基本組合作用下角樁(含復(fù)合樁)反力設(shè)計(jì)值;

β1x，β1y——角樁沖切系數(shù);

a1x，a1y——從承臺(tái)底角樁頂內(nèi)邊緣引 45°沖切線與承臺(tái)頂面相交點(diǎn)至角樁內(nèi)邊緣的水平距離;當(dāng)柱邊或承臺(tái)變階處位于該45°線以內(nèi)時(shí)，則取由柱邊或承臺(tái)變階處與樁內(nèi)邊緣連線為沖切錐體的錐線;

h0——承臺(tái)外邊緣的有效高度;

λ1x、λ1y——角樁沖跨比，λ1x=a1x/h0，λ1y=a1y/h0，其值均應(yīng)滿足 0.25～1.0的要求。

βhp——受剪切承載力截面高度影響系數(shù);當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βhp=1.0;當(dāng) h≥2 000mm 時(shí)，取 βhp=0.8。

3)受剪檢算方法［4］

根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，柱下獨(dú)立樁基承臺(tái)斜截面受剪承載力應(yīng)該按下列公式計(jì)算

式中 V——不計(jì)承臺(tái)及其上土自重，在荷載效應(yīng)基本組合下，斜截面的最大剪力設(shè)計(jì)值;

ft——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;

b0——承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算寬度;

h0——承臺(tái)計(jì)算截面處的有效高度;

α——承臺(tái)剪切系數(shù);

λ——計(jì)算截面的剪跨比，λx=ax/h0，λy=ay/h0，此處，ax、ay為柱邊或承臺(tái)變階處至x、y方向一排樁的樁邊的水平距離，其值均應(yīng)滿足0.25～3.00的要求;

βhs——受剪切承載力截面高度影響系數(shù);當(dāng)h0＜800mm 時(shí)，取 h0=800mm;當(dāng) h0＞2 000mm時(shí)，取h0=2 000mm。

4 低等級(jí)混凝土植筋方案設(shè)計(jì)

植筋技術(shù)又稱為錨筋技術(shù)，是一種新型混凝土結(jié)構(gòu)加固技術(shù)。該技術(shù)采用沖擊電鉆在現(xiàn)有混凝土等結(jié)構(gòu)上鉆孔，然后用植筋膠填塞，最后栽植鋼筋，使鋼筋和混凝土緊密結(jié)合，以達(dá)到增強(qiáng)新增加固材料與老結(jié)構(gòu)的連接性能，同時(shí)又可使所植鋼筋起到剪力鋼筋的作用。

4.1 設(shè)計(jì)原則

根據(jù)設(shè)計(jì)文件，該大橋墩臺(tái)采用C13片石混凝土，承臺(tái)為C18鋼筋混凝土材料，其材料強(qiáng)度均不能滿足規(guī)范［5］對(duì)同類構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級(jí)不低于C25的要求。因此，《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》已不能作為該大橋的設(shè)計(jì)依據(jù)。這就對(duì)該承臺(tái)加固植筋技術(shù)提出了考驗(yàn)，亦即，如何設(shè)計(jì)植筋的錨固深度、布置形式成為加固的關(guān)鍵。經(jīng)過多方研究討論，再三考慮《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》的適用性，本次設(shè)計(jì)仍然將該規(guī)范作為設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，但在取值的時(shí)候可以選擇乘以一個(gè)放大相關(guān)系數(shù)Ψ=1.5，以確保能滿足低標(biāo)號(hào)承臺(tái)植筋加固的設(shè)計(jì)需求。

4.2 錨固深度確定方法

選取合理的錨固深度能使植筋在不損壞原結(jié)構(gòu)的情況下，使新增結(jié)構(gòu)與原結(jié)構(gòu)緊密結(jié)合形成整體，增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的承載力和穩(wěn)定性。

植筋的基本錨固深度ls的計(jì)算公式［6］

式中，防止混凝土劈裂引用的計(jì)算系數(shù)aspt=1.0;植筋公稱直徑d=16 mm;鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=455mPa;膠黏劑的黏結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fbd=2.14 MPa。計(jì)算得錨固深度ls=680mm，在此基礎(chǔ)上再乘以一個(gè)放大相關(guān)系數(shù)Ψ=1.5，得到基本錨固深度l's=1 020mm。

對(duì)于該大橋，可采用構(gòu)造要求植筋確定最終錨固深度，對(duì)于受拉鋼筋錨固:最小錨固長度lmin應(yīng)該選取max{0.3 ls=306 mm;10d=160mm;100mm}，由此，可確定該設(shè)計(jì)植筋的錨固深度ls=300mm。

4.3 施工工藝要求

在設(shè)計(jì)滿足要求后，施工質(zhì)量的好壞決定承臺(tái)加固施工的成敗。因此對(duì)植筋技術(shù)做如下說明:

1)將設(shè)計(jì)接觸面的墩身和承臺(tái)部分開挖露出，對(duì)設(shè)計(jì)接觸面進(jìn)行鑿毛，鑿除深度25～30mm，并清洗干凈，以保證接觸面黏接強(qiáng)度。

2)植筋按梅花形布置，詳見墩身植筋布置大樣圖2。

圖2 墩身植筋布置大樣(單位:cm)

3)將植筋孔放位，采用電錘隔孔鉆孔方式(嚴(yán)禁使用氣錘鉆孔，以防止出現(xiàn)局部松散，開裂)，要求后續(xù)植筋工序跟進(jìn)，每一面植筋孔數(shù)量不允許出現(xiàn)大于3個(gè)，鉆孔深度為300mm，鉆孔深度檢驗(yàn)差值不能超過5mm。邊孔距離結(jié)構(gòu)邊緣≥150mm，相鄰接觸面植筋采用“間隔臨近”方式，詳見相鄰面植筋布置大樣圖3。

4)橋墩墩身下部及承臺(tái)頂、側(cè)面要鑿毛，頂面不鉆孔植筋，側(cè)面鉆孔植筋，植筋方式詳見植筋布置大樣圖4。

5)采用壓縮空氣設(shè)備清理鉆孔，嚴(yán)禁用水清洗，以防孔內(nèi)潮濕，影響植筋質(zhì)量。

6)所植鋼筋采用HRB335φ16 mm帶肋或螺紋鋼筋，鉆孔直徑為20mm;植筋膠黏劑采用A膠或B膠，必須按照《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》相關(guān)要求進(jìn)行安全性檢驗(yàn)。

圖3 相鄰面植筋布置大樣(單位:cm)

圖4 側(cè)面植筋布置大樣(單位:cm)

5 結(jié)語

1)結(jié)合加固承臺(tái)的基本原則，對(duì)承臺(tái)采用擴(kuò)大基礎(chǔ)外包式，在新舊混凝土接觸面進(jìn)行鋼筋植筋，使新承臺(tái)與舊承臺(tái)完全結(jié)合共同作用，來控制橋梁的不均勻沉降，以保證列車正常安全舒適的運(yùn)行。

2)承臺(tái)屬于低強(qiáng)度指標(biāo)混凝土，在加固植筋技術(shù)中已不能采用現(xiàn)行規(guī)范作為承臺(tái)加固設(shè)計(jì)依據(jù)。本文對(duì)承臺(tái)植筋的技術(shù)提出更為詳細(xì)的建議。

3)與此同時(shí)，由于缺乏規(guī)范的指導(dǎo)，上述的相關(guān)參數(shù)均依據(jù)相關(guān)加固設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)得出，施工時(shí)應(yīng)進(jìn)行植筋抗拉試驗(yàn)，以檢驗(yàn)和評(píng)價(jià)植筋質(zhì)量。

［1］袁善堤.超低標(biāo)號(hào)混凝土樁基承臺(tái)加固［J］.浙江建筑，2010，27(7):43-45.

［2］張永厚，張永峰.中山市沙崗立交橋使用狀態(tài)檢定和加固方法研究［J］.鐵道建筑，2012(5):11-13.

［3］王振領(lǐng)，林擁軍，錢永久.新老混凝土結(jié)合面抗剪性能試驗(yàn)研究［J］.西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2005，40(5):601-604.

［4］中華人民共和國建設(shè)部.JGJ 94—2008 建筑樁基技術(shù)規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2008.

［5］中華人民共和國建設(shè)部.JB 50367—2006 混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2006.

［6］王春林，陳越粵，周強(qiáng).對(duì)《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》中植筋技術(shù)的討論［J］.特種結(jié)構(gòu)，2008，25(1):103-104.