董 斌，馬正軍，林 楓，李東明

(中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第七〇三研究所，黑龍江 哈爾濱 150078)

0 引言

燃?xì)廨啓C(jī)S－S循環(huán)技術(shù)是在高壓比燃?xì)廨啓C(jī)上集成實(shí)施壓氣機(jī)噴水中冷技術(shù)和蒸汽回注技術(shù)。壓氣機(jī)噴水中冷是將具有一定初溫、初速度的霧化水噴入高、低壓壓氣機(jī)過渡段流道內(nèi)，利用流動(dòng)過程中水的蒸發(fā)進(jìn)行液相與氣相間的熱量與質(zhì)量交換，從而降低高壓壓氣機(jī)入口空氣溫度;燃?xì)廨啓C(jī)蒸汽回注是將過熱蒸汽注入燃燒室內(nèi)，與高壓空氣一起共同被加熱后，進(jìn)入渦輪膨脹做功。

美國(guó)GE公司針對(duì)其LM6000 PC/PD機(jī)組開發(fā)成功了在高、低壓壓氣機(jī)之間采用噴水中冷的技術(shù)。1998年，首批2臺(tái)機(jī)組在英國(guó)IPP Southern Electric Power Generation所屬的電站投入商業(yè)運(yùn)行［1］。經(jīng)運(yùn)行測(cè)試表明:通過在LM6000機(jī)組的高低壓壓氣機(jī)之間采取噴水中冷措施，機(jī)組在ISO條件下功率提高9%，熱耗率下降約0.5%;在32℃大氣溫度下，功率提高20%，熱耗下降約3.9%。與傳統(tǒng)的壓氣機(jī)中冷技術(shù)相比，該項(xiàng)技術(shù)省去了龐大的中冷器及其相關(guān)系統(tǒng)，在結(jié)構(gòu)上更為簡(jiǎn)單，有研究表明此項(xiàng)技術(shù)更適合于現(xiàn)代的高壓比的燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組。中船重工703所在“九五”、“十五”期間，針對(duì)某燃?xì)廨啓C(jī)噴水中冷技術(shù)完成了大量的相關(guān)理論研究工作［2］。

燃?xì)廨啓C(jī)回注蒸汽技術(shù)在20世紀(jì)80年代曾是國(guó)內(nèi)外研究熱點(diǎn)，已是成熟技術(shù)，有大批機(jī)組投入商業(yè)運(yùn)行，回注蒸汽可以提高燃?xì)廨啓C(jī)功率和熱效率，降低機(jī)組的氮氧化物 (NOx)的排放。目前已發(fā)展到CLN技術(shù)，針對(duì)LM2500機(jī)組經(jīng)測(cè)試排放可達(dá)5 ppm［3］。在國(guó)內(nèi)，703所在“八五”期間完成了燃?xì)廨啓C(jī)注蒸汽技術(shù)研究，并在實(shí)際工程中得到了成功應(yīng)用，“九五”期間完成了燃?xì)廨啓C(jī)蒸汽回注閉式循環(huán)研究。

703所綜合上述技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀，針對(duì)某燃?xì)廨啓C(jī)提出燃?xì)廨啓C(jī)S－S循環(huán)技術(shù)， “十五”期間，開展了S－S循環(huán)技術(shù)理論研究工作， “十一五”期間，以相關(guān)理論及部件試驗(yàn)研究的成果為基礎(chǔ)，在試車臺(tái)對(duì)某燃?xì)廨啓C(jī)實(shí)施S－S循環(huán)整機(jī)試驗(yàn)，驗(yàn)證了該項(xiàng)技術(shù)的有效性［4］。圖1為S－S循環(huán)示意圖。

圖1 S－S循環(huán)示意圖Fig.1 S－S cycle sketch

1 試驗(yàn)系統(tǒng)

為滿足霧化效果要求和機(jī)組過渡段安裝要求，專門從Spraying System公司定制了空氣霧化噴嘴，包括標(biāo)準(zhǔn)型和加長(zhǎng)型2種，標(biāo)準(zhǔn)型如圖2所示。

將過渡段及低壓9級(jí)靜葉環(huán)上相應(yīng)的9個(gè)孔(固定9級(jí)靜葉環(huán)的螺栓孔)進(jìn)行擴(kuò)孔，另新增9個(gè)孔，共18個(gè)孔，用于安裝空氣霧化噴嘴。空氣霧化噴嘴、水管和空氣管的安裝如圖3所示。

某燃?xì)廨啓C(jī)采用環(huán)管型燃燒室，16個(gè)火焰筒均勻分布在內(nèi)外殼之間的環(huán)形空間內(nèi)。這種結(jié)構(gòu)限制了注蒸汽環(huán)管的布置。因此回注蒸汽利用燃燒室外殼上的16個(gè)孔探儀檢查孔，蒸汽總管和16個(gè)注蒸汽噴嘴在燃燒室殼體上的安裝如圖4所示。

圖2 過渡段安裝用空氣霧化噴嘴Fig.2 Air atomization nozzle fixed between high and low compressor

圖3 空氣霧化噴嘴裝配圖Fig.3 Air atomization nozzle fixed position

圖4 燃燒室回注蒸汽管路布置Fig.4 Combustion injected steam

參試設(shè)備主要有蒸汽回注試驗(yàn)系統(tǒng)和過渡段噴水增壓系統(tǒng)，其他所用設(shè)備為某燃?xì)廨啓C(jī)試驗(yàn)臺(tái)用設(shè)備，包括試驗(yàn)臺(tái)進(jìn)排氣系統(tǒng)、滑油、燃油和氣動(dòng)、試驗(yàn)臺(tái)擋板閥、試驗(yàn)臺(tái)的電子監(jiān)控裝置等。

除鹽水經(jīng)增壓撬體、分配環(huán)管、噴嘴噴入燃?xì)廨啓C(jī)過渡段。增壓撬體上安裝有截止閥、旋渦增壓泵、過濾器、壓力調(diào)節(jié)器、流量計(jì)，通過調(diào)節(jié)旋渦增壓泵出口旁通管路上的節(jié)流閥，可對(duì)噴水流量進(jìn)行調(diào)節(jié)。設(shè)有霧化空氣截止閥和空氣過濾調(diào)壓閥，可對(duì)霧化空氣壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)。

從鍋爐過來的過熱蒸汽經(jīng)電動(dòng)閘閥、減壓裝置、蒸汽回注撬體、電動(dòng)閘閥、穩(wěn)壓分汽室注入燃?xì)廨啓C(jī)。蒸汽回注撬體安裝有保護(hù)燃機(jī)安全運(yùn)行的氣動(dòng)速關(guān)閥、進(jìn)行流量計(jì)量、調(diào)節(jié)、控制的元器件及具有各種功能的回注管道吹掃系統(tǒng)。

2 試驗(yàn)過程

此前分別單獨(dú)進(jìn)行了噴水中冷試驗(yàn)和蒸汽回注試驗(yàn)，鑒于蒸汽回注試驗(yàn)在汽/氣比0～4%時(shí)良好的線性趨勢(shì)特性，因此S－S循環(huán)試驗(yàn)過程中蒸汽回注量基本保持約8 t/h不變，汽/氣比約為2.6%，變化循環(huán)組合中的中冷噴水量，噴水量分別為0.9 t/h和1.5 t/h。

由于明顯預(yù)見到S－S循環(huán)會(huì)改善燃?xì)廨啓C(jī)的功率和效率，為安全起見未在1.0 Ne進(jìn)行試驗(yàn)，而選擇在0.4 Ne，0.6 Ne和0.8 Ne三個(gè)工況開展試驗(yàn)。在上述工況組合下首先進(jìn)行保持油門桿位置不動(dòng)時(shí)的有關(guān)參數(shù)測(cè)量，隨后將低壓渦輪排溫T04保持在未實(shí)施S－S循環(huán)前的狀態(tài)，以進(jìn)行單因素影響分析。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 熱力性能

將有關(guān)參數(shù)折算到規(guī)定條件:大氣溫度300 K，大氣壓力101.325 kPa，進(jìn)氣總壓損失2 kPa，排氣靜壓損失3 kPa，圖5～圖11分別示出保持蒸汽回注量約8 t/h基本不變時(shí)，各工況保持油門桿位置不變和保持低壓渦輪排氣溫度不變2種情況下，燃?xì)廨啓C(jī)的功率、效率、高壓軸轉(zhuǎn)速、低壓軸轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)差、高壓壓氣機(jī)出口壓力、低壓渦輪排氣溫度等隨噴水量的增加的變化趨勢(shì)。

圖5為功率變化－水/氣比曲線。由圖5可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，功率均提高。

圖5 功率變化－水/氣比曲線Fig.5 Shift curves of power via water air ration

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，功率基本保持不變;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，功率大幅上升，基本呈線性關(guān)系，其中在低工況時(shí)功率上升尤其顯著，相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)功率增加超過30%。

圖6為效率變化－水/氣比曲線，由圖6可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，效率均提高。

圖6 效率變化－水/氣比曲線Fig.6 Shift curves of thermal efficiency via water air

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，效率略有降低;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，效率上升，基本呈線性關(guān)系，其中在低工況時(shí)效率上升尤其顯著，相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)效率增加超過10%。

圖7為高壓軸轉(zhuǎn)速變化－水/氣比曲線，由圖7可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，高壓軸轉(zhuǎn)速均提高。

圖7 高壓軸轉(zhuǎn)速變化－水/氣比曲線Fig.7 Shift curves of high shaft speed via vater air ration

在回注蒸汽量保持不變，水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，高壓軸轉(zhuǎn)速下降;在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，高壓軸轉(zhuǎn)速上升，基本呈線性關(guān)系，其中在高工況時(shí)高壓軸轉(zhuǎn)速上升明顯，相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)高壓軸轉(zhuǎn)速變化增加約3%。

圖8為低壓軸轉(zhuǎn)速變化－水/氣比曲線。由圖8可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，低壓軸轉(zhuǎn)速均提高。

圖8 低壓軸轉(zhuǎn)速變化－水/氣比曲線Fig.8 Shift curves of low shaft speed via water air ration

回注量基本保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，低壓軸轉(zhuǎn)速基本保持不變;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，基本呈線性關(guān)系，其中在高工況時(shí)低壓軸轉(zhuǎn)速上升明顯，相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)低壓軸轉(zhuǎn)速增加超過5%。

圖9為高低壓軸轉(zhuǎn)速差變化－水/氣比曲線，由圖9可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，高低壓軸轉(zhuǎn)速差降低。

圖9 高低壓軸轉(zhuǎn)速差變化－水/氣比曲線Fig.9 Shift curves of shaft speed difference via water air ration

回注量基本保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，無論保持等油門控制還是保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，高低壓軸轉(zhuǎn)速差減小，基本呈線性關(guān)系，其中等低壓渦輪排氣溫度控制、高工況時(shí)高低壓軸轉(zhuǎn)速差減小尤其明顯，相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)高低壓軸轉(zhuǎn)速差減小超過10%。

圖10為低壓渦輪后溫度變化－水/氣比曲線，由圖10可看出，回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制各工況下，隨著水/氣比的增加，低壓渦輪后溫度降低，基本呈線性關(guān)系，其中在低工況時(shí)明顯減小。

圖10 低壓渦輪后溫度變化－水/氣比曲線Fig.10 Shift curves of temperature behind low turbine via water air ration

需要注意的是，注入蒸汽會(huì)對(duì)渦輪熱部件的壽命和維修周期產(chǎn)生影響，加入水/蒸汽對(duì)熱燃?xì)廨斶\(yùn)性質(zhì)的影響表現(xiàn)為其更高的燃?xì)鈧鲗?dǎo)率，增加了葉片傳熱，葉片基體溫度若升高，將降低部件壽命。注入蒸汽對(duì)部件壽命的影響與燃?xì)廨啓C(jī)的運(yùn)行控制方式有關(guān)［5］。GER－3620J給出一個(gè)7EA級(jí)1級(jí)動(dòng)葉的例子，對(duì)于不變的燃燒室出口溫度，注入3%的蒸汽 (25 ppm NOx)可能導(dǎo)致葉片金屬溫度增加8℃，壽命縮短33%。

圖11為高壓壓氣機(jī)后壓力變化－水/氣比曲線，由圖11可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，高壓壓氣機(jī)后壓力均提高。

圖11 高壓壓氣機(jī)后壓力變化－水/氣比曲線Fig.11 Shift curves of pressure behind high compressor via water air ration

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，高壓壓氣機(jī)后壓力略微上升;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，高壓壓氣機(jī)后壓力上升，基本呈線性關(guān)系，其中在低工況時(shí)高壓壓氣機(jī)后壓力上升明顯，相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)高壓壓氣機(jī)后壓力增加達(dá)到15%。

在規(guī)定條件下，1.0Ne時(shí)，當(dāng)噴水量為0.5%和回注蒸汽量為2.6%的情況下，由熱力性能處理結(jié)果推得圖12和圖13。由圖12和圖13可看出，燃?xì)廨啓C(jī)的功率可以提高24%，效率可以提高7%。

圖12 功率變化－水/氣比曲線Fig.12 Shift curves of power via water air ration

圖13 效率變化－水/氣比曲線Fig.13 Shift curves of thermal efficiency via water air ration

文獻(xiàn)［6］對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)S－S循環(huán)進(jìn)行了理論計(jì)算，試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了理論計(jì)算中功率、效率、高壓軸轉(zhuǎn)速、低壓軸轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)差、高壓壓氣機(jī)出口壓力等隨回注量及噴水量的變化而變化的趨勢(shì)。噴水中冷和回注蒸汽均可提高功率和改善效率，單位水/氣比和汽/氣比情況下，中冷噴水側(cè)重起到提高功率的作用，回注蒸汽側(cè)重起到改善效率的作用。

3.2 氣動(dòng)參數(shù)

圖14為低壓壓氣機(jī)壓比變化－水/氣比曲線，由圖14可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，低壓壓氣機(jī)壓比均提高。

在回注蒸汽引起的影響基礎(chǔ)上，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加，低壓壓氣機(jī)壓比變化較小;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加低壓壓氣機(jī)壓比升高。相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，大水/氣比時(shí)低壓壓氣機(jī)壓比升高超過10%。

圖14 低壓壓氣機(jī)壓比變化－水/氣比曲線Fig.14 Shift curves of low compressor pressure ration via water air ration

圖15為高壓壓氣機(jī)壓比變化－水/氣比曲線。由圖15可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，高壓壓氣機(jī)壓比均提高。

圖15 高壓壓氣機(jī)壓比變化－水/氣比曲線Fig.15 Shift curves of high compressor pressure ration via water air ration

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加高壓壓氣機(jī)壓比增大，但變化幅度較小;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加高壓壓氣機(jī)壓比升高。相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，大水/氣比時(shí)高壓壓氣機(jī)壓比升高超過3%。低于低壓壓氣機(jī)壓比增幅。

圖16為壓氣機(jī)總壓比變化－水/氣比曲線。由圖16可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，壓氣機(jī)總壓比均提高。

圖16 壓氣機(jī)總壓比變化－水/氣比曲線Fig.16 Shift curves of compressors total pressure ratio via water air ration

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加高壓壓氣機(jī)壓比變大，但變化幅度較小;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加高壓壓氣機(jī)壓比升高。相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，大水/氣比時(shí)壓氣機(jī)總壓比升高超過14%。

圖17為高壓渦輪膨脹比變化－水/氣比曲線。由圖17可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，高壓渦輪膨脹比均提高。

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制和保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加高壓渦輪膨脹比減小;相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，高工況時(shí)高壓渦輪膨脹比變化幅度較小。

圖17 高壓渦輪膨脹比變化－水/氣比曲線Fig.17 Shift curves of high turbine expansion ration via water air ration

圖18為低壓渦輪膨脹比變化－水/氣比曲線。由圖18可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，低壓渦輪膨脹比均降低。

圖18 低壓渦輪膨脹比變化－水/氣比曲線Fig.18 Shift curves of low turbine expansion ration via water air ration

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加低壓渦輪膨脹比變化增加;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著工況和水/氣比的增加低壓渦輪膨脹比升高。相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，大水/氣比時(shí)低壓渦輪膨脹比升高約1%。

圖19為動(dòng)力渦輪膨脹比變化－水/氣比曲線。由圖19可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，動(dòng)力渦輪膨脹比均提高。

圖19 動(dòng)力渦輪膨脹比變化－水/氣比曲線Fig.19 Shift curves of power turbine expansion ratio via water air ration

回注蒸汽量保持不變，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加動(dòng)力渦輪膨脹比增加，但變化幅度較小;保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著水/氣比的增加動(dòng)力渦輪膨脹比升高。相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，大水/氣比時(shí)動(dòng)力渦輪膨脹比升高超過12%。

圖20為動(dòng)力渦輪溫比變化－水/氣比曲線。由圖20可看出，僅回注蒸汽時(shí)，在2種控制條件下，動(dòng)力渦輪溫比均提高。

圖20 動(dòng)力渦輪溫比變化－水/氣比曲線Fig.20 Shift curves of power turbine temperature ratio via water air ration

在回注蒸汽引起的影響基礎(chǔ)上，在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等油門控制，各工況下，隨著水/氣比的增加動(dòng)力渦輪溫比升高，但變化幅度較小;在水/氣比為0～0.6%范圍內(nèi)，保持等低壓渦輪排氣溫度控制，各工況下，隨著工況和水/氣比的增加動(dòng)力渦輪溫比升高。相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，高工況、大水/氣比時(shí)動(dòng)力渦輪溫比升高超過2.5%。

圖14～圖20中，氣動(dòng)參數(shù)的變化趨勢(shì)可用透平機(jī)械的基本原理解釋。

3.3 NOx排放和振動(dòng)

由圖21可以看出，S－S循環(huán)試驗(yàn)過程中蒸汽回注量保持不變，保持等油門控制和保持等低壓渦輪排氣溫度控制，隨著水/氣比的增加NOx呈線性降低，由于回注蒸汽量較大，因此少量的中冷噴水量降NOx效果不顯著。折算到單位耗水的效果來看，蒸汽回注與中冷噴水降NOx大致相當(dāng)。綜合來看，相對(duì)于未實(shí)施S－S時(shí)，NOx排放量大幅降低。

圖21 NOx變化－水/氣比曲線Fig.21 Shift curves of NOx exhaust via water air ration

由圖22可以看出，試驗(yàn)過程中振動(dòng)值處于正常范圍之內(nèi)，情況良好。

圖22 振動(dòng)－功率曲線Fig.22 Curves of vibration via power

3.4 試驗(yàn)后通流檢查

回注蒸汽和S－S循環(huán)試驗(yàn)后分別對(duì)過渡段噴水處和火焰筒內(nèi)、外部進(jìn)行孔探儀檢查，噴水區(qū)域下游壓氣機(jī)動(dòng)葉有水跡，火焰筒內(nèi)外部均正常，通過火焰筒觀察渦輪一級(jí)導(dǎo)向器未見異常。

后續(xù)的分解檢查均未發(fā)現(xiàn)上述與中冷噴水和回注蒸汽密切相關(guān)的部位發(fā)生異常。

4 結(jié)語

1)采用S－S循環(huán)技術(shù)后燃?xì)廨啓C(jī)的功率和效率均有大幅提高，NOx排放性能顯著改善，低壓渦輪后溫度場(chǎng)不均勻性正常，振動(dòng)參數(shù)正常。

2)采用S－S循環(huán)技術(shù)后，考慮到熱端部件的使用壽命，燃燒室出口溫度與未實(shí)施S－S時(shí)相比需降低約20℃;在高溫天氣高工況運(yùn)行時(shí)應(yīng)關(guān)注高低壓軸轉(zhuǎn)速上升問題，避免超速。

3)動(dòng)力渦輪是壓比增加的主要獲益單元，動(dòng)力渦輪溫比也同時(shí)升高，由于水/水蒸氣的注入，單位質(zhì)量工質(zhì)做功能力提高，未來S－S循環(huán)技術(shù)工程化應(yīng)用時(shí)需評(píng)估動(dòng)力渦輪吸收功的能力。

4)由于運(yùn)行點(diǎn)偏離了原設(shè)計(jì)點(diǎn)，S－S循環(huán)技術(shù)工程化應(yīng)用時(shí)，控制系統(tǒng)需進(jìn)行適應(yīng)性改進(jìn)。

5)試驗(yàn)驗(yàn)證了S－S循環(huán)技術(shù)的可行性和有效性，為其應(yīng)用奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。該技術(shù)具有方法簡(jiǎn)單、效果顯著的優(yōu)點(diǎn)，是提高燃?xì)廨啓C(jī)裝置性能的有效方法之一。

［1］LM6000 Sprint in Service with British REC［J］.Turbomachinery International，1998(5).

［2］林楓.改善進(jìn)氣條件提高燃?xì)廨啓C(jī)性能的新技術(shù)研究［D］.中國(guó)艦船研究院，1999.

［3］Victor de Biasi.1.8∶1 steam-to-fuel ratio reduces NOx output of LM2500 to 5 ppm［J］.Gas Turbine World，2009(3):5.

［4］燃?xì)廨啓C(jī)S－S循環(huán)性能試驗(yàn)報(bào)告［R］.中船重工第七〇三研究所，2011.

［5］JIN H，MARSON E，PISTOR R.A study on the life cycle impact of steam injection［C］.Proceedings of GT2007，ASME Turbo Expo 2007:Power for Land，Sea and Air，May 14 －17，2007，Montreal，Canada.

［6］燃?xì)廨啓C(jī)S－S循環(huán)性能預(yù)測(cè)技術(shù)研究報(bào)告［R］.中船重工第七〇三研究所，2006.