林漢偉

(飛來峽水利樞紐管理處，廣東 清遠(yuǎn) 511825)

1 前言

某水電站位于廣東省珠江水系北江流域上，共裝有4臺(tái)燈泡貫流式機(jī)組，單機(jī)容量為35MW，機(jī)組主輔設(shè)備由奧地利ELIN公司和MCE公司提供。電站#3水輪發(fā)電機(jī)組于1999年9月并網(wǎng)運(yùn)行，2007年12月首次A級(jí)檢修，2011年12月#3機(jī)組操作機(jī)構(gòu)出現(xiàn)活塞缸耳柄斷裂故障，累計(jì)A級(jí)檢修前#3機(jī)組運(yùn)行了40671小時(shí)，至活塞缸耳柄斷裂時(shí)又運(yùn)行了20114小時(shí)，即#3機(jī)組首次投運(yùn)至故障發(fā)生時(shí)累計(jì)運(yùn)行了60785小時(shí)，輪葉操作累計(jì)約18000次(平均每天約7次)。

2 耳柄斷裂故障

2011年12月23日，電站#3機(jī)組在帶35MW負(fù)荷運(yùn)行過程中水導(dǎo)軸承處振動(dòng)異常，同時(shí)出現(xiàn)有功與定子電流波動(dòng)等異常現(xiàn)象，但導(dǎo)葉與輪葉未見異常調(diào)節(jié)。為查明故障，機(jī)組進(jìn)行開、停機(jī)及空載試驗(yàn)，啟、停過程振動(dòng)大，現(xiàn)場(chǎng)可監(jiān)聽到水輪機(jī)室撞擊聲音，但仍能平穩(wěn)停機(jī)。此現(xiàn)象說明水輪機(jī)操作機(jī)構(gòu)存在故障，導(dǎo)致輪葉失控及有功負(fù)荷波動(dòng)。機(jī)組流道排空后，發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)輪室上半部局部位置存在明顯磨擦過熱痕跡，但機(jī)加工車紋清晰;#1輪葉開度異常，葉片邊緣無刮痕;輪葉密封尚好，僅微量滲油。以上現(xiàn)象說明不存在流道內(nèi)重大撞擊導(dǎo)致故障。隨后拆出輪葉進(jìn)入輪轂內(nèi)部檢查，發(fā)現(xiàn)#1輪葉活塞缸耳柄從根部斷裂，拐臂連桿及銷軸脫落至輪轂內(nèi)(斷裂形貌見圖1)，致使輪葉操作失控。

從活塞缸耳柄根部斷口形貌可清晰看出起裂點(diǎn)、疲勞輝紋線、二次起裂點(diǎn)和瞬斷區(qū)，可見這是一個(gè)疲勞破壞所導(dǎo)致故障。在耳柄根部上約1毫米處存在一道淺裂紋，裂紋形成后，交變應(yīng)力使裂紋的兩側(cè)時(shí)而張開時(shí)而閉合，相互擠壓反復(fù)研磨，這樣形成了光滑區(qū)。隨著應(yīng)力的間斷和大小的變化，在光滑區(qū)留下多條疲勞輝紋線。至于粗糙的斷裂區(qū)，則是最后突然脆性拉裂所形成[1]。

圖1 活塞缸耳柄斷裂形貌圖

3 轉(zhuǎn)輪活塞缸有限元計(jì)算

進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算是疲勞強(qiáng)度分析的前提，為了準(zhǔn)確得到活塞缸耳柄的應(yīng)力情況，采取有限元法，對(duì)活塞缸在各種操作工況下的應(yīng)力進(jìn)行詳細(xì)計(jì)算，然后根據(jù)機(jī)組輪葉實(shí)際操作情況，對(duì)其疲勞強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算分析，為活塞缸耳柄斷裂原因分析及制定處理方案提供理論依據(jù)。

3.1 水輪機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

水輪機(jī)型號(hào)：燈泡貫流式KR4/700;轉(zhuǎn)輪直徑：D=7.0m;額定轉(zhuǎn)速：n=83.33rpm;額定水頭：Hr=8.53m;最大水頭：HMAX=15.00m;最小水頭：HMIN=3.00m;水輪機(jī)額定功率：Nr=35.69Mw;水輪機(jī)最大出力：NMAX=39.97Mw;正向推力：F1=4500KN;反向推力：F2=5400KN;活塞缸操作最大油壓：6MPa;輪葉操作壓力：5.5MPa 和 4MPa。

活塞缸耳柄材料：GS20Mn5v，其抗拉強(qiáng)度δb=550MPa，屈服極限 δs=360MPa。

3.2 有限元計(jì)算模型及結(jié)果

由于活塞缸為周期對(duì)稱結(jié)構(gòu)，取缸體1/4作為計(jì)算模型。計(jì)算工況為缸體下行耳柄受拉和缸體上行耳柄受壓兩種工況，活塞缸油壓4MPa時(shí)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果：上行最大應(yīng)力402MPa，下行最大應(yīng)力469MPa。

4 疲勞強(qiáng)度分析

4.1 計(jì)算參數(shù)的選取

有限元計(jì)算表明最大應(yīng)力出現(xiàn)在活塞缸耳柄根部，該處應(yīng)力集中最為嚴(yán)重，且與裂紋起裂點(diǎn)吻合，以該區(qū)域?yàn)槠趶?qiáng)度評(píng)估分析區(qū)。根據(jù)3#機(jī)組運(yùn)行時(shí)各工況下輪葉開關(guān)腔油壓差變化，轉(zhuǎn)輪葉片活塞缸正常工作時(shí)實(shí)際壓力差不超過4MPa，故選取4MPa、3MPa油壓計(jì)算耳柄根部的操作應(yīng)力。

4.2 疲勞強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果與評(píng)估

據(jù)運(yùn)行統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，機(jī)組按服役50年壽命設(shè)計(jì)，則輪葉操作約7.2×104次，遠(yuǎn)小于材料在空氣中的疲勞極限所對(duì)應(yīng)的循環(huán)數(shù)(N=107次)，按輪葉操作近似于N=105得到疲勞極限值δ-1=335.5MPa?；钊锥趶?qiáng)度計(jì)算如下：

尺寸系數(shù)：Cd=0.75(構(gòu)件尺寸對(duì)疲勞性能的影響)

表面加工系數(shù)：Cs=0.90(構(gòu)件表面粗糙度對(duì)疲勞性能的影響)

有效應(yīng)力集中系數(shù)：Kf=1(計(jì)算為局部應(yīng)力)

疲勞極限?。害?1=335.5MPa(N=105 次)

交變應(yīng)力幅值：δa=469MPa(下行，4MPa壓差，見表1)

耳柄的拉壓疲勞安全系數(shù)計(jì)算公式[2]：

表1 各種結(jié)構(gòu)方案耳柄根部的疲勞安全系數(shù)

按上述公式計(jì)算得到各種結(jié)構(gòu)方案耳柄根部的疲勞安全系數(shù)見表1。通常疲勞安全系數(shù)應(yīng)該大于1.4，由計(jì)算結(jié)果可以看出，如活塞缸按使用50年壽命計(jì)算，長圓筒結(jié)構(gòu)無論操作油壓差是4.0MPa還是3.0MPa，耳柄的強(qiáng)度均不能滿足疲勞性能的要求?；钊渍w應(yīng)力水平不高，應(yīng)力集中是疲勞破壞的主要原因，為了提高耳柄的疲勞強(qiáng)度，應(yīng)在耳柄根部采用半徑足夠大的過渡圓角，盡可能地消除或減緩應(yīng)力集中。疲勞強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果表明，活塞缸去除長圓筒后，耳柄增加R10的過渡圓角，能很好改善局部應(yīng)力，滿足疲勞強(qiáng)度要求。

5 結(jié)語

根據(jù)上述計(jì)算成果，電站在#3機(jī)組活塞缸耳柄根部加工了R10的過渡圓角，并對(duì)操作機(jī)構(gòu)連桿銷軸重新制作和調(diào)質(zhì)處理，取得較為理想的效果，恢復(fù)了機(jī)組發(fā)電。轉(zhuǎn)輪作為水輪發(fā)電機(jī)組的重要結(jié)構(gòu)部件，應(yīng)力集中造成此次操作機(jī)構(gòu)活塞缸耳柄斷裂，電站其它機(jī)組也存在類似隱患，運(yùn)行管理單位應(yīng)加強(qiáng)檢測(cè)，適時(shí)對(duì)轉(zhuǎn)輪重新進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)和更新改造。

[1]龐立軍，鐘蘇.飛來峽電站轉(zhuǎn)輪接力器缸疲勞強(qiáng)度評(píng)估分析報(bào)告[R].黑龍江：哈動(dòng)國家水力發(fā)電設(shè)備工程技術(shù)研究中心有限公司，2012.

[2]劉鴻文.材料力學(xué)[M].北京：高等教育出版社，2011.