朱進(jìn)容，張金業(yè)，陳義萬

（湖北工業(yè)大學(xué)理學(xué)院，湖北 武漢430068）

水平圓管的自然對(duì)流在工業(yè)中有大量的應(yīng)用，如太陽能空氣加熱系統(tǒng)、換熱站的換熱器和電子元器件的散熱等.由于自然對(duì)流不需要?jiǎng)恿Γ约訌?qiáng)水平圓管自然對(duì)流換熱的研究具有深遠(yuǎn)的工程意義，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了大量的數(shù)值實(shí)驗(yàn)研究.黃素逸、羅耀明等［1－2］利用全息干涉法研究了水平圓管外的自然對(duì)流換熱.王曉云［3］利用在圓管表面布置熱電偶方法來測(cè)試圓管壁面的溫度.Fand等［4］將已有的八個(gè)經(jīng)驗(yàn)半經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行了比較，發(fā)現(xiàn)由于實(shí)驗(yàn)技術(shù)的不到位而導(dǎo)致幾個(gè)公式彼此并不吻合.Morgan［5］對(duì)已有的34種實(shí)驗(yàn)結(jié)果和23種數(shù)值解進(jìn)行了分析，探討了各個(gè)結(jié)果之間存在差異的原因.Chouikh、Yamamoto等［6－7］對(duì)等溫和恒熱流水平圓管的自然對(duì)流換熱進(jìn)行了數(shù)值研究.Demir［8］利用Fluent軟件模擬了圓管的溫度場(chǎng)和速度場(chǎng)分布.朱進(jìn)容等［9］對(duì)水平圓管的自然對(duì)流換熱進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究.由此可見由于圓管長度直徑比值、圓管壁溫不能保持絕對(duì)一致、測(cè)試腔尺寸設(shè)計(jì)不合理及圓管上部羽狀區(qū)流體的流動(dòng)對(duì)速度場(chǎng)和溫度場(chǎng)的干擾等都會(huì)造成解的不一致.

本文利用Fluent模擬水平等溫圓管的自然對(duì)流換熱，將數(shù)值模擬得到的溫度場(chǎng)數(shù)據(jù)和運(yùn)用mat－lab模擬得到的純背景剪切干涉條紋相結(jié)合，得到實(shí)驗(yàn)中熱穩(wěn)態(tài)時(shí)的剪切干涉模擬條紋，將模擬條紋和實(shí)驗(yàn)條紋［9］進(jìn)行比較來檢驗(yàn)實(shí)驗(yàn)中需要改進(jìn)的地方，從而得到關(guān)于水平圓管自然對(duì)流換熱更精確的解.

1 計(jì)算模型和邊界條件

水平圓管直徑為15.6mm，測(cè)試腔水平方向長為400mm，豎直方向高為1 000mm.整個(gè)區(qū)域的網(wǎng)格劃分為兩個(gè)部分，圓管表面附近生成了實(shí)際的圓圈，采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，其余部分采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格.測(cè)試腔左右兩端和底部給定恒定溫度值302.6K，頂部為壓力入口；圓管壁面為恒壁溫值367.3K；其余部分為對(duì)稱邊界條件.大空間的水平圓管周圍氣體壓力始終為一個(gè)大氣壓，氣體溫度發(fā)生變化會(huì)導(dǎo)致氣體密度發(fā)生變化，所以本文采用不可壓理想氣體模型.在理想情況下，水平圓管附近的速度場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布相對(duì)于豎直中心線是對(duì)稱的，所以取圓管右半部分進(jìn)行模擬.圖1是將計(jì)算模型逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)90°后的示意圖.

圖1 計(jì)算模型

2 數(shù)值模擬結(jié)果及分析

大空間水平圓管自然對(duì)流換熱主要以輻射和對(duì)流兩種方式向外散熱，在圓管周圍輻射換熱比較均勻，所以其換熱方式主要為對(duì)流換熱.圖2和圖3是全場(chǎng)速度和溫度分布圖.由圖2可知，在圓管壁面附近速度值很小，在這個(gè)區(qū)域內(nèi)，傳熱的主要因素是熱傳導(dǎo).在圓管正上方一定距離處速度達(dá)到最大值，在這個(gè)區(qū)域內(nèi)傳熱的主要因素為對(duì)流.所以在圓管壁面附近溫度分布比較均勻，在圓管正上方由于受浮升力影響所以存在羽狀區(qū)，而且圓管溫度場(chǎng)的有效范圍由于受浮升力影響會(huì)蔓延至圓管上部很高的地方.

3 純背景和熱穩(wěn)態(tài)剪切干涉條紋的模擬

實(shí)驗(yàn)過程中得到的剪切干涉條紋是純背景剪切干涉條紋與被測(cè)場(chǎng)兩者疊加得到的條紋.在未加被測(cè)場(chǎng)前，理論上激光通過擴(kuò)束－準(zhǔn)直系統(tǒng)后會(huì)成為嚴(yán)格平行光，此平行光通過平行平晶前后表面的反射后在觀察屏上會(huì)得到一片均勻亮場(chǎng).但是在實(shí)驗(yàn)過程中，由于透鏡表面不干凈、激光通過擴(kuò)束－準(zhǔn)直系統(tǒng)后不能得到嚴(yán)格平行光等因素，導(dǎo)致實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)存在球差、像差、慧差等，所以觀察屏上得到的不是均勻亮場(chǎng)，而是純背景剪切干涉條紋.根據(jù)光學(xué)理論，在三級(jí)像差范圍內(nèi)，剪切干涉中原始波面表達(dá)式為

剪切波面表達(dá)式為

原始波面和剪切波面在某一點(diǎn)（x，y）的相位差

其中a和b分別為近軸像點(diǎn)離焦像差和球差，s為剪切量，ΔZ為波面在平行平晶前后表面反射所引起的附加相位差.

在y＝0處，原始波面和剪切波面的相位差表現(xiàn)為一般的三次曲線：

根據(jù)在實(shí)驗(yàn)中得到的純背景剪切干涉圖y＝0處的數(shù)據(jù)對(duì)上式進(jìn)行擬合，得到各個(gè)系數(shù)，從而確定三次曲線.對(duì)三次曲線求一階導(dǎo)數(shù)后的兩個(gè)零點(diǎn)即原始分布的兩個(gè)極點(diǎn)，兩極點(diǎn)連線的中間即為對(duì)稱中心.式（4）中坐標(biāo)系的建立以原始波面中心作為坐標(biāo)原點(diǎn)，為便于模擬，以兩個(gè)并排的條紋的中心作為坐標(biāo)原點(diǎn)，即將整個(gè)坐標(biāo)系向剪切方向平移s／2.即令：

將以上各式分別代入式（3）和（4），則有

圖4a是純背景剪切干涉實(shí)驗(yàn)條紋.將純背景剪切干涉實(shí)驗(yàn)條紋做一定處理后在圓管上方取三條水平線來擬合一般三次曲線，得到式（6）中A、B和ΔZ的值，從而得到如圖4b所示的純背景剪切干涉模擬條紋.通過實(shí)驗(yàn)和模擬結(jié)果對(duì)比可知，兩種情況下得到的純背景剪切干涉條紋十分類似，所以借助于純背景剪切干涉實(shí)驗(yàn)條紋和光學(xué)理論來模擬純背景剪切干涉條紋是可行的.

圖4 熱穩(wěn)態(tài)剪切干涉條紋的模擬

將圖3中的溫度分布數(shù)據(jù)和圖4b模擬的純背景剪切干涉條紋結(jié)合，得到圖5b所示的熱穩(wěn)態(tài)剪切干涉模擬條紋.由圖5a和b可知，通過上述理論模擬得到的熱穩(wěn)態(tài)剪切條紋和實(shí)驗(yàn)得到的條紋十分類似.

圖5 熱穩(wěn)態(tài)剪切干涉

4 結(jié)論

1）借助于純背景剪切干涉實(shí)驗(yàn)條紋和光學(xué)理論來模擬具有不同球差的剪切干涉條紋是可行的；

2）熱穩(wěn)態(tài)時(shí)的剪切干涉實(shí)驗(yàn)條紋和模擬條紋十分類似；

3）通過直接觀察熱穩(wěn)態(tài)剪切干涉模擬條紋可以找到實(shí)驗(yàn)中影響干涉條紋的因素，不斷完善實(shí)驗(yàn)條件，從而獲得大空間水平圓管自然對(duì)流換熱的更精確解.

［1］黃素逸.用激光全息干涉法研究水平圓管大空間自然對(duì)流的局部放熱系數(shù)［J］.工程熱物理學(xué)報(bào)，1984，5（3）：294－296.

［2］羅耀明，陳曉祥，張秋香，等.水平圓管外自然對(duì)流傳熱的實(shí)時(shí)全息觀測(cè)［J］.華東理工大學(xué)學(xué)報(bào)，1995，21（1）：17－21.

［3］王曉云.自然對(duì)流狀態(tài)下橫圓管管壁溫度圓周方向分布［J］.哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2004，36（9）：1 282－1 284.

［4］Fand R M，Brucker J.A correlation for heat transfer by natural convection from horizontal cylinders that accounts for viscous dissipation［J］.International Journal of Heat and Mass Transfer，1983，26（5）：709－716.

［5］Morgan V T.Heat transfer by natural convection from a horizontal isothermal circular cylinder in air［J］.Heat Transfer Engineering，1997，18（1）：25－33.

［6］Chouikh R，Guizani A.Experimental study of the natural convection flow around an array of heated horizontal cylinders［J］.Renewable Energy，2000，21（1）：65－78.

［7］Yamamoto S，Niiyama D.A numerical method for natural convection and heat conduction around and in a horizontal circular pipe［J］.International Journal of Heat and Mass Transfer，2004，47（26）：5 781－5 792.

［8］Demir H.Experimental and numerical studies of natural convection from horizontal concrete cylinder heated with a cylindrical heat source［J］.International Communications in Heat and Mass Transfer，2010，37（4）：422－429.

［9］朱進(jìn)容，呂 偉，周懷春，等 水平圓管自然對(duì)流的大剪切實(shí)時(shí)干涉測(cè)溫［J］.華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2011，39（11）：120－124.