趙國平，陳文華，馬 鵬，盧 泳，周春宏

（1．浙江華東工程安全技術(shù)有限公司，杭州 310014；2．浙江華東建設工程有限公司，杭州 310014）

水壓致裂法地應力測試在水電工程中的應用

趙國平1，陳文華1，馬 鵬1，盧 泳1，周春宏2

（1．浙江華東工程安全技術(shù)有限公司，杭州 310014；2．浙江華東建設工程有限公司，杭州 310014）

闡述了水壓致裂地應力測試方法在水電工程中應用狀況。為了獲得科學、客觀的測試記錄，進一步綜合分析水壓致裂法測試成果，結(jié)合眾多工程實例圖形，有針對性地分析了水壓致裂法地應力測試過程中巖體波速、滲透流速、“V”型谷等與地應力的相關關系及規(guī)律性。測試記錄的應力與測試過程中流速的控制有著很大的相關性；地應力量值分布及方向受洞徑、“V”型谷的大小和特征所影響；測點地應力值的大小與波速的高低在宏觀上有著一定的規(guī)律性。同時也對水壓致裂法測試中若干問題提出探討，為水壓致裂法地應力測試在水電工程中的應用提供參考。

水壓致裂法；地應力分布；“V”型谷；波速；問題及探討

地應力是地殼在各種運動過程中和自重作用下的巖體在天然條件下產(chǎn)生的內(nèi)部應力。在水電、公路、鐵路、煤礦、石油等工程領域中，必須了解工程區(qū)及附近區(qū)域巖體中的地應力狀態(tài)［1］。縱觀國內(nèi)外地應力的測量方法，水壓致裂法在測量深度上是其它任何方法無法比擬的，測量深度可達地下數(shù)千米，國外已達5 105m（美國），國內(nèi)達2 000m（大港油田），國內(nèi)煤礦達到1 000 m（趙樓煤礦）［2］，洞室埋深測試達到2 500 m（錦屏二級電站）。

水壓致裂法地應力測量，除測量深度很深以外，還具有其它突出的優(yōu)點，例如資料整理不需要巖石彈性常數(shù)參與計算，可避免由彈性常數(shù)取值不準確而引起的誤差；巖壁受力范圍較廣（孔壁承壓段可長達1～2 m），從而避免了“點”應力狀態(tài)的局限性和地質(zhì)條件不均勻的影響；操作簡易，不受現(xiàn)場潮濕環(huán)境影響，測試周期短等。采用水壓致裂法測試巖體應力這一方法，已被廣泛應用于深部巖體應力測試，1987年被國際巖石力學學會實驗室和現(xiàn)場試驗標準化委員會列為推薦方法。

1 水壓致裂法測試原理和測試系統(tǒng)

水壓致裂法測試是采用2個長約1 m串接起來可膨脹的橡膠封隔器阻塞鉆孔，形成一封閉的加壓段（長約1 m），對加壓段加壓直至孔壁巖體產(chǎn)生張拉破壞，根據(jù)破壞壓力按彈性理論公式計算巖體應力參數(shù)。本測試假定巖體為均勻和各向同性的線彈性體，巖體為非滲透性的，并假設巖體中有一個主應力分量與鉆孔軸線平行［3－4］。測試系統(tǒng)主要包括供壓泵、高壓管路、封隔器、印模器、壓力傳感器及記錄儀等，具體系統(tǒng)組裝見圖1。

圖1 水壓致裂法地應力測試系統(tǒng)Fig．1 System of geostressmeasurement by hydrofracturingmethod

2 測試位置的選擇

測試前必須進行鉆孔巖芯鑒定，記錄不同部位巖體的完整情況，最好進行鉆孔電視觀察。由于水壓致裂法地應力測試段要求巖體均一、完整或較完整，所以測試前選擇好完整巖體測試段的具體位置。另外通過鉆孔電視觀察和巖芯鑒定可以降低卡孔幾率，避免封隔器破損，提高測試效率。最后通過鉆孔電視觀察、鉆孔巖芯鑒定及測試附近構(gòu)造情況作為地應力成果分析的依據(jù)。綜上所述，巖芯鑒定和鉆孔電視觀察是地應力測試不可缺少的組成部分。測試段典型完整巖芯見圖2。

圖2 典型完整巖芯Fig．2 Typical intact rock cores

3 地應力（P）－時間（S）－流量（Q）相互關系

在地應力測試過程中，隨著測試段不斷的注水，巖體測試段的壓力會逐漸增大，當液壓增加達到巖體的破壞強度時，則巖體將會發(fā)生破裂，此時的壓力即為巖體破裂壓力（Pb）。因為地應力測試記錄往往采用模擬信號的臺式記錄儀，應力值顯示在記錄儀的打印紙上，往往采用泵的最大流量去加壓，并且測試過程中無法記錄測試段流量的變化情況，也就無法控制巖體破裂面是否張開。所以在此狀況下測試，無法準確測得巖體重張壓力（Pr），所求的重張壓力往往比實際偏大，導致最后計算最大水平應力值偏小，巖體抗拉強度也偏小。

根據(jù)水壓致裂壓力－時間曲線可以得到鉆孔巖體破裂壓力Pb、瞬時關閉壓力Ps以及巖體重張壓力Pr，所以根據(jù)這些參數(shù)就可以計算出該孔測試段垂直鉆孔截面的應力值，即

式中：σAi為第i號鉆孔測段橫截面上最大主應力（MPa）；σBi為第i號鉆孔測段橫截面上最小主應力（MPa）；Psi為第i號鉆孔測段瞬間關閉壓力（MPa）；Pri為第i號鉆孔測段孔壁巖體重張壓力（MPa）；Pbi為第i號鉆孔段巖體破裂壓力（MPa）；P0為測試位置的孔隙水壓力（MPa）；Ti為第i號鉆孔測段巖體拉張強度（MPa）。

在錦屏超高地應力科研課題推動下，及在后續(xù)的工程項目中改進采用無紙電子自動記錄系統(tǒng)，此測試系統(tǒng)可以時刻記錄、監(jiān)測測試過程中地應力（P）、流量（Q）隨時間（S）的變化，通過控制測試工程中的供壓和流量，可以準確求得巖體的破裂壓力、重張壓力、閉合壓力、最大水平主應力、抗拉強度等。

在測試過程中，要時刻監(jiān)測注入巖體中的流量變化，通過眾多工程實例經(jīng)驗，測試過程中加壓速度不能太快，需要慢慢注入流量使巖體張開。第1個循環(huán)測試過程中，為了保證完整巖體能夠劈裂，巖體最大流量必須大于4 L／min，以后第2、第3、第4個循環(huán)時候流量最好維持在4～6 L／min之間，否則如果流量過大會導致重張壓力測試不準確，重張壓力Pr偏大；如果流量過小會導致巖體沒有張開，重張壓力偏小。以下列舉幾個典型測試圖形加以分析。

如圖3（a）為流量影響典型曲線圖，第1個循環(huán)隨著流量的緩慢增加，致裂測試段的壓力在慢慢增加，當流量大于4 L／min的時候巖體破裂，出現(xiàn)拐點，可以得出破裂壓力（Pb），第2個循環(huán)和第4個循環(huán)，由于巖體張開后，注入流量的流速沒有很好地得到控制，導致重張壓力偏大，而第3個循環(huán)，流速控制較好，測試的重張壓力準確。通過對此圖的分析，可以得出測試過程中加壓流速的控制對測試成果的準確與否是很重要的。

圖3 地應力（P）－時間（S）－流量（Q）曲線Fig．3 Curves of geostress（P）vs．time（S）vs．flow（Q）in hydraulic fracturing measurement

如圖3（b）注入流量對應力成果影響圖，第1個循環(huán)測試過程中，當注入巖體流量達到4 L／min的時候巖體破裂；第2個循環(huán)注入巖體的流量雖然只有2 L／min，但是重張壓力Pr和瞬時關閉壓力Ps與第3、第4個循環(huán)測試的值很一致。此圖說明，當完整巖體在第1次個循環(huán)破裂以后，其余幾次循序注入巖體的流量只要使巖體張開就可以并不一定要達到4～6 L／min，如果在小流量下巖體沒有張開，閉合壓力就會為零。此圖說明注入巖體的流量控制可以根據(jù)現(xiàn)場具體的實際情況而隨機應變。

如圖3（c）閉合結(jié)構(gòu)面測試記錄，當致裂測試段巖體中存在閉合結(jié)構(gòu)面，第1個循環(huán)加壓注入流量的時候，起初注入的流量往往是對原生閉合結(jié)構(gòu)面產(chǎn)生作用，當原生裂隙的流量達到飽和的時候，才對平行于軸向的巖體產(chǎn)生劈裂。從圖3（c）可看出，當流量達到1 L／min時，其實巖體并沒有徹底劈裂，當流量大于4 L／min時，巖體沿著孔軸向劈裂，在此狀況下，其余3個循環(huán)流量最好達到4 L／min左右時，再關泵求巖體的閉合壓力。當巖體中存在原生閉合壓力時，巖體閉合壓力穩(wěn)定性較差，應力釋放較快。

圖3（d）致裂測試段巖體存在壓性節(jié)理，當注入流量達到巖體結(jié)構(gòu)面張開時，結(jié)構(gòu)面會張開，但是此時無法求得破裂壓力（Pb），無法求得抗拉強度值。

4 深埋洞室應力分布特征

在探洞內(nèi)進行地應力測試時，由于洞室的開挖，往往會使原地應力場產(chǎn)生變化從而使得應力重新分布，形成二次應力場。通過大量工程統(tǒng)計，一個鉆孔內(nèi)求得的地應力往往存在應力釋放區(qū)、應力集中區(qū)、應力穩(wěn)定區(qū)。大量工程試驗和實際情況表明，洞室開挖擾動使得地應力重新分布，其影響范圍一般為洞徑2～3倍（如果有構(gòu)造影響將有所變化），只有超過洞室開挖的影響范圍后，才為原始應力分布狀態(tài)。結(jié)合錦屏輔助洞2個鉆孔成果進行舉例，ZK12孔位于錦屏輔助洞12＃橫通洞BK10＋300附近，埋深約1 960 m；ZK2孔位于輔助洞AK8＋750附近（2號科研洞內(nèi)），埋深約2 376 m，各孔每段均進行了4個循環(huán)重復壓裂，壓裂曲線的破裂峰值明顯，重張壓力和閉合壓力都均一致，測試數(shù)據(jù)質(zhì)量良好，各個測試段各個循環(huán)均具有規(guī)律性，測試的數(shù)據(jù)具有良好的科學性、客觀性、真實性，測試數(shù)據(jù)均可信。

2個鉆孔的最大主應力方向一致性較好，最大主應力方位N53°～67°W，方位平均值N59°W，應力測試成果見表1，ZK12孔最大水平主應力σH取值范圍為64．18～108．36 MPa，最小水平主應力σh取值范圍為36．20～62．36 MPa；ZK2孔最大水平主應力σH取值范圍為53．41～93．97 MPa，最小水平主應力σh取值范圍為27．51～49．07 MPa。

表1 測試孔水壓致裂地應力測量結(jié)果Table 1 Results of geostressm easured by hyd rofracturing method for test boreholes

ZK12孔最大水平主應力值與垂直自重應力值之比較，以水平應力為主，最大水平主應力σH與垂直自重力σv比值為1．20～2．01，反映出該測點附近原巖應力狀態(tài)以水平應力為主導的特點，處于構(gòu)造應力狀態(tài)，此測點整孔巖餅發(fā)育，巖餅厚度2～3 cm，也說明了應力極高的特征，并且在孔深35 m段出現(xiàn)了明顯的應力集中現(xiàn)象，見圖4，ZK12巖芯見圖5。ZK2孔最大水平主應力σH與垂直自重力σv比值為0．82～1．46，測點附近以自重應力和構(gòu)造應力聯(lián)合作用，其中淺部2段由于洞室開挖造成應力場重新分布，淺部應力集中，通過對巖芯觀察分析得知，巖餅僅僅發(fā)育在鉆孔淺部，而鉆孔深部均沒有巖餅發(fā)育，見圖6、圖7。

圖4 ZK 12孔最大水平主應力與孔深的關系Fig．4 Relation between maximum horizontal principal stress and depth of borehole ZK12

圖5 ZK 12孔巖芯Fig．5 Rock cores of borehole ZK12

圖6 ZK2孔最大水平主應力與孔深的關系Fig．6 Relation between maximum horizontal principal stress and depth of borehole ZK 2

圖7 ZK2孔口巖芯Fig．7 Rock cores at the entrance of borehole ZK2

5 “V”型河谷水平應力大小及方向特征

“V”型河谷區(qū)地應力場是在區(qū)域地應力的基礎上由于地表剝蝕、河流侵蝕等地質(zhì)作用或受河谷地形影響而形成的局部地應力場［5］。在許多情況下，區(qū)域地應力場條件及河谷發(fā)育特征是影響河谷巖體地應力分布的2個最主要因素，前者包括區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造條件、巖組條件及近代地殼運動特征等；后者包括河谷形態(tài)（坡高、底寬等）、河谷發(fā)育史等?！癡”型河谷走向相對于區(qū)域地應力場中的方位體現(xiàn)了這2個方面的相互聯(lián)系。

國內(nèi)外許多學者對河谷地應力場做了一些研究，討論了河谷形態(tài)（用河谷寬高比表示）與河谷區(qū)地應力場之間的關系，認為寬高比越小時，谷底應力集中越強烈。另外一些研究者注意到河谷巖體地應力場中的應力松弛區(qū)厚度與河谷發(fā)育歷史密切相關，并且形成時代越晚的河谷中應力松弛區(qū)厚度越小。對于一般性區(qū)域地質(zhì)條件，即沒有影響整個區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造下，河谷走向相對于區(qū)域地應力場中的方位體現(xiàn)了區(qū)域地應力場條件和河谷發(fā)育特征2個方面因素的聯(lián)系。一般情況下“V”型河谷地應力場與地下洞室圍巖二次應力場之間的相似性，在沒有大的構(gòu)造影響情況下，“V”型河谷最大水平主應力方向與河谷走向呈現(xiàn)大角度相交，局部接近垂直相交。舉例白鶴灘電站“V”型河谷河中孔水平應力隨孔深的分布狀況見圖8，從圖中可以清晰看到應力在孔深60 m位置出現(xiàn)應力集中現(xiàn)象。舉例白鶴灘“V”型河谷河中孔7個孔17段印模方向統(tǒng)計見表2，通過對表分析可以看出，水平應力與河谷走向夾角范圍為47°～87°，夾角＞70°的比例為65%，夾角＞60°的比例為76%，總體分析，最大水平應力與河谷呈大角度相交。

圖8 “V”型河谷水平應力分布特征和孔深的關系Fig．8 Relation between horizontal stress distribution characteristics and borehole depth in V-shape valley

表2 白鶴灘河中孔水平應力方向與“V”型河谷走向夾角統(tǒng)計Table 2 Statistics of the included angle between borehole’s horizontal stress orientation and V-shape valley strike of Baihetan River

6 水平應力與聲波波速關系

鉆孔聲波采用一發(fā)雙收測試方式，利用聲波發(fā)射換能器向介質(zhì)發(fā)射聲波，另外2只接收換能器接收沿孔壁傳播的聲波折射波，通過觀測與分析聲波在孔壁的傳播速度及其相對變化，評價巖體的完整性。地應力對于巖體完整性好及巖體強度高的測試段，其最大、最小水平主應力量值較大，反之則小?？梢钥闯鲢@孔應力值大小與聲波波速大小較吻合，鉆孔淺部波速較低，應力值偏低，隨著孔深增加巖體完整波速增大，應力值也隨著增大?？傮w而言，波速較高的位置，應力值較大，波速較低的位置應力相對偏小。

7 水壓致裂法若干問題的探討

盡管水壓致裂法地應力測量有如此突出的優(yōu)點，又在世界各國得到推廣，但對其測試原理和破壞機理的研究，還有待深化。本文對水壓致裂法地應力測量的幾個問題，提出一些粗淺的看法供大家探討。

7．1 水壓致裂測試記錄特征參數(shù)取值問題探討

記錄特征參數(shù)是根據(jù)壓裂過程曲線特征點的位置確定的，是水壓致裂法地應力測量計算應力量值的依據(jù)。因此壓裂特征參數(shù)取用是否準確，直接關系到地應力實測值的準確性。一般破裂壓力Pb比較容易確定，取用第1個壓裂循環(huán)增壓曲線的峰值或拐點處的壓力，即整個測試過程中的最大值（Pmax值）；而瞬時關閉壓力Ps和重張壓力Pr的確定，較為困難，可能會因人而異，出現(xiàn)多解的情況。本文對造成多解的取值方法分析供大家探討，以圖9為例做分析。

圖9 典型測試記錄曲線Fig．9 Recorded curve of typical test

（1）破裂壓力（Pb）取第1個循環(huán)170 s附近流量突增點對應的最大壓力值。

（2）重張壓力（Pr）：第1種取法，取第2、第3、第4個循環(huán)流量突增對應的拐點值的平均值；第2種取法，取第3或第4個循環(huán)流量穩(wěn)定對應的應力值的平均值；第3種取法，取第2、第3、第4個循環(huán)關泵前拐點對應壓力的平均值；第4種取法，取第4個循環(huán)關泵前拐點對應壓力。

（3）閉合壓力（Ps）：第1種取法，取第2、第3、第4個循環(huán)關泵后，流量為零對應的壓力，一般往往是下降拐點值；第2種取法，取第2、第3、第4個循環(huán)關泵下降曲線弧形切線相交點對應的應力平均值；第3種取法，取第4個循環(huán)流量為零對應的壓力。

7．2 水壓致裂法應用是否合理分析

水壓致裂法地應力測量的前提之一，就是對被測介質(zhì)（巖體）作均勻、各向同性的線彈性假設，鉆孔承壓段的巖壁上的破裂縫沿巖壁最薄弱的部位破裂。所謂最薄弱的部位包含地質(zhì)上的缺陷和拉應力最大部位的2個內(nèi)涵。如果壓裂段的巖壁上存在原生裂隙或其它地質(zhì)構(gòu)造（包括軟弱帶、應力集中帶、巖體膠結(jié)等）的情況，就不符合水壓致裂法地應力測量這一基本假定。通過水壓致裂法印模（最大水平應力或大次主應力方向巖體破裂痕跡）圖來加以判斷，其實印模的特征是千變?nèi)f化的，不同測點、同一測點、不同位置測的印模曲線是不一樣的，列舉幾種典型印模圖（圖10）加以分析。

第1種：標準型印模曲線采用水壓致裂是合理的，見圖10（a）。

第2種：節(jié)理型印模曲線就不能按照地應力規(guī)范中水壓致裂法計算應力大小和方向。雖然國外學者F．H．Comet，Rununel，Haimson，國內(nèi)學者長江科學院劉允芳，浙江華東工程安全有限公司陳文華等提出了單孔在原生裂隙中進行地應力測量的原理和方法［6－8］，但是這種方法需要在一系列不同產(chǎn)狀的原生裂隙壓裂段中分別進行測量（至少6組不同產(chǎn)狀的裂隙），又對地應力狀態(tài)增加新的假定，使這種測量方法的推廣應用非常困難，見圖10（b）。

第3種：燕尾型印模曲線雖然測試段巖體完整，但不能按照地應力規(guī)范中水壓致裂法計算應力大小和方向，此曲線可能是應力集中區(qū)，豎向應力與孔軸線不平行等狀況造成。出現(xiàn)此種情況需要對應力進行校核，見圖10（c）。

第4種：雜亂性印模曲線，造成此情況可能與應力分布狀況、巖體顆粒物膠結(jié)、測點附近構(gòu)造影等一種或者幾種因素有關。出現(xiàn)此種情況也不能按照地應力規(guī)范中水壓致裂法計算應力大小和方向，出現(xiàn)此種情況也需要對數(shù)據(jù)進行校核糾正，見圖10（d）。

圖10 典型印模圖Fig．10 Typical im pressing curves

8 結(jié) 語

在水壓致裂法地應力測試時，必須充分利用各位物探和其它地質(zhì)資料指導、分析及完善地應力測試。尤其對地應力數(shù)據(jù)資料進行分析中，測點附近的地質(zhì)構(gòu)造、地層巖芯、巖體特性等對應力場分析有著舉足輕重的意義。盡管水壓致裂法地應力測量有很多突出的優(yōu)點，直觀、高效，無需其它巖性參數(shù)參與計算等等優(yōu)點，尤其是測深可達數(shù)千米，是研究深層巖體地應力狀態(tài)的唯一測量設備，并且在世界各國得到推廣，但對其測試原理和破壞機理，還有待于更加深入的研究。本文對水壓致裂法地應力測量總結(jié)了一些規(guī)律，提出一些粗淺的看法，供大家參考。因為任何試驗都需要在實踐過程中不斷總結(jié)提高，水壓致裂法試驗也不例外，還需要在以后生產(chǎn)試驗中有待于更深度的提高。

致謝：文章中涉及到很多水電工程項目試驗，得到了華東勘測設計研究院、浙江華東建設工程有限公司、福建華東巖土工程公司、浙江華東勘探工程有限公司等單位部門的支持和協(xié)助，并且得到了許多專家的指導，在此表示衷心感謝！

［1］ 劉允芳．水壓致裂法三維地應力測量［J］．巖石力學與工程學報，1991，10（3）：246－256．（LIU Yun-fang．In-situ 3-dimensional StressMeasurements by Hydraulic Fracturing Technique［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，1991，10（3）：246－256．（in Chinese））

［2］ 彭 華，馬秀敏，姜景捷，等．趙樓煤礦1 000m深孔水壓致裂地應力測量及其應力場研究［J］．巖石力學與工程學報，2011，30（8）：1638－1645．（PENG Hua，MA Xiu-min，JIANG Jing-jie，et al．Research on Stress Field and Hydraulic Fracturing In-situ Stress Measurement of 1000m Deep Hole in Zhaolou CoalMine［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2011，30（8）：1638－1645．（in Chinese））

［3］ 何滿潮，謝和平，彭蘇萍，等．深部開采巖體力學研究［J］．巖石力學與工程學報，2005，24（16）：2803－2813．（HE Man-chao，XIE He-ping，PENG Su-ping，et al．Study on Rock Mechanics in Deep Mining Engineering［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2005，24（16）：2803－2813．（in Chinese））

［4］ 蔡美峰．地應力測量原理和方法的評述［J］．巖石力學與工程學報，1993，12（3）：275－283．（CAI Mei-feng．Commentary of Principle and Techniques of Rock Stress Measurement［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，1993，12（3）：275－283．（in Chinese））

［5］ 朱煥春，陶振宇，黃德凡，等．河谷走向與河谷地應力分布［J］．巖石力學與工程學報，1995，14（1）：17－24．（ZHU Huan-chun，TAO Zhen-yu，HUANG De-fan，et al．Influence of the Trend on Rock Stress in Valley［J］．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，1995，14（1）：17－24．（in Chinese））

［6］ 劉允芳，劉 鳴．水壓致裂法地應力測量破裂準則的探討［J］．長江科學院院報，1995，12（2）：36－43．（LIU Yun-fang，LIU Ming．Study on Breaking Criterion of Geostress Measurement by Hydraulic Fracturing Technique［J］．Journal of Yangtze River Scientific Research Institute，1995，12（2）：36－43．（in Chinese））

［7］ 劉允芳．在同一鉆孔中水壓致裂法地應力測量與套鉆孔應力解除法測量成果的比較［J］．地震研究，1995，18（1）：80－85．（LIU Yun-fang．A Comparison between the Two Results of Geostress Measure by Hydrofracturing and Stress Relief Methods in the Same Borehole［J］．Journal of Seismological Research，1995，18（1）：80－85．（in Chinese））

［8］ 劉允芳，劉元坤．水壓致裂法地應力測量若干問題的探討［J］．地震研究，1999，22（3）：265－272．（LIU Yunfang，LIU Yuan-kun．Approach to Some Questions of Geostress Measurementwith Hydrofracturing Technique［J］Journal of Seismological Research，1999，22（3）：265－272．（in Chinese） ）

（編輯：姜小蘭）

Brief Discussion on the Application of Geostress Measurement by Hydrofracturing Technique in Hydropower Engineering

ZHAO Guo-ping1，CHENWen-hua1，MA Peng1，LU Yong1，ZHOU Chun-hong2
（1．Zhejiang Huadong Engineering Safety Technology Co．，Ltd．，Hangzhou 310014，China；2．Zhejiang Huadong Construction Engineering Co．，Ltd．，Hangzhou 310014，China）

The in-situ stressmeasurement by hydrofracturingmethod in hydraulic engineering is expounded．In order to obtain scientific and objective test records，and to further analyze the test results，the relation and regularity between geostress respectively with wave velocity in rock mass，seepage flow velocity，and V-shape valley are analyzed on the basis of test diagrams in many practical engineering examples．The recorded stress is closely related with flow velocity during the test．Geostress distribution and direction are affected by tunnel diameter，size and characteristics of the V-shape valley．Moreover，in amacro sense，the geostress value have certain regularity with wave velocity．Last，some issues in the hydrofracturing testmethod are discussed．

hydrofracturingmethod；stress distribution；V-shape valley；wave velocity；questions and discussion

TU45

A

1001－5485（2013）11－0077－06

10．3969／j．issn．1001－5485．2013．11．015

2012－08－31；

2012－11－20

趙國平（1979－），男，山西呂梁人，高級工程師，碩士，主要從事工程地質(zhì)及水文地質(zhì)、巖體試驗、工程物探等方面研究工作，（電話）0571－56553769（電子信箱）zhao︳gp＠ecidi．com。