羅平爾，衛(wèi)瑞元

(1.蘇州工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，江蘇蘇州215040;2.蘇州大學(xué)，江蘇蘇州215040)

在現(xiàn)代紡織機(jī)械中，下羅拉軸承為非標(biāo)準(zhǔn)滾針軸承，具有質(zhì)量輕、摩擦阻力小、啟動快、潤滑相對簡單、便于失效更換等較多優(yōu)點(diǎn)，作為承受載荷的支承件在紡織行業(yè)被廣泛運(yùn)用。LZ16.5 下羅拉軸承設(shè)計(jì)要求額定壽命20 000 h，但在實(shí)際使用時，經(jīng)常會出現(xiàn)提前失效，甚至正常運(yùn)行10 000 h 都不到就出現(xiàn)失效導(dǎo)致細(xì)紗機(jī)故障。因此有必要對失效的軸承進(jìn)行試驗(yàn)分析，研究早期失效的機(jī)制，并改進(jìn)以提高生產(chǎn)效率。

作者從設(shè)計(jì)強(qiáng)度是否足夠、加工材料是否存在問題、使用中有無做好潤滑工作3 點(diǎn)出發(fā)，采用表征分析、尺寸測量、金相組織觀察、硬度分析、油脂水分測試和紅外光譜分析等方法，通過物理和化學(xué)檢測指標(biāo)，對下羅拉軸承進(jìn)行失效機(jī)制分析，找出引起軸承失效的原因。實(shí)踐證明，這種方法能夠準(zhǔn)確地確定下羅拉軸承失效的主要原因。

1 軸承概況

下羅拉軸承為非標(biāo)準(zhǔn)滾針軸承，采用GCr15 制造該軸承內(nèi)、外圈和滾針，采用尼龍制造保持架，屬于輕型軸承，質(zhì)量0.07 kg，最小基本承載能力6 kN，在運(yùn)轉(zhuǎn)時，單側(cè)受力2 940 N，表面速度達(dá)70 m/s，轉(zhuǎn)速約4 000 r/min。在軸承廠進(jìn)行疲勞實(shí)驗(yàn)時，額定壽命為20 000 h，該軸承LZ16.5P0設(shè)計(jì)尺寸和精度等級見表1。

表1 LZ16.5的基本尺寸 mm

2 外觀檢測

取一組共4個失效軸承進(jìn)行分析。外觀檢測發(fā)現(xiàn):其外圈和保持架上均粘著黑色潤滑脂，其中3個失效軸承的潤滑脂中還附著大量紗線，另一個軸承經(jīng)清洗后，發(fā)現(xiàn)內(nèi)圈表面有紅褐色和黑色斑點(diǎn)，位于軸承內(nèi)圈中間位置(見圖1)，說明該軸承已經(jīng)銹蝕。4個軸承的內(nèi)圈端面上均有明顯的凹坑、條痕和麻點(diǎn)。根據(jù)軸承的失效原理推斷:銹蝕是由于水汽等侵入，并發(fā)生化學(xué)或電化學(xué)腐蝕造成的;壓坑是在外力的作用下，由于硬質(zhì)物體 (如運(yùn)轉(zhuǎn)中產(chǎn)生的金屬顆粒)侵入工作表面產(chǎn)生的;條痕屬于劃傷，是硬質(zhì)物體侵入工作表面后產(chǎn)生相對運(yùn)動造成的;麻點(diǎn)是表面塑性變形并產(chǎn)生疲勞剝落造成的。顯然，軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中發(fā)生過磨粒磨損、銹蝕和表面局部塑性變形等損傷，保持架上的黑色干涸的潤滑脂及其中的紗線，說明有雜質(zhì)、異物等進(jìn)入，引起摩擦阻力增大，極可能伴隨產(chǎn)生高溫，使?jié)櫥湍け粨舸?，在表面產(chǎn)生高溫氧化或者高溫回火、二次淬火等。針對這一現(xiàn)象，需要對表面硬度、金相組織等進(jìn)行測試。

圖1 失效軸承外觀檢測

3 化學(xué)成分

采用光電直讀譜分析儀，對失效軸承的內(nèi)、外圈材質(zhì)進(jìn)行了化學(xué)成分分析。從表2可以看出:軸承內(nèi)、外圈材料為高碳鉻軸承鋼，內(nèi)圈的碳元素明顯偏低，其他元素含量基本符合GB/T 18254-2000 《高碳鉻軸承鋼》標(biāo)準(zhǔn)對GCr15的要求。

表2 失效滾動軸承鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %

4 金相組織

在新軸承和3號失效軸承的內(nèi)、外圈切取試樣，將試片用4%的硝酸酒精侵蝕，并在試片上檢測金相組織及其化學(xué)成分。在掃描電鏡(SEM)下其組織形貌如圖2—3所示。從圖中可以看出:軸承內(nèi)外圈組織均為回火針狀馬氏體、呈團(tuán)絮狀的不規(guī)則白色顆粒的合金滲碳體(Fe，Cr)3C，及殘留奧氏體的復(fù)相組織。

圖2 新軸承金相組織

圖3 3號失效軸承的金相組織

經(jīng)對比，新軸承樣本和失效軸承樣本內(nèi)均未發(fā)現(xiàn)明顯的金相組織變化，基本符合JB/T 1255-2001的淬回火馬氏體組織3級規(guī)定。

5 硬度檢測

用洛氏硬度儀對內(nèi)、外圈進(jìn)行檢測，由于滾針細(xì)小，采用維氏硬度檢測，然后換算為洛氏硬度。為了更好地說明問題，采用了6個樣本進(jìn)行對比分析(1號、2號為新軸承，3號～6號為失效軸承)，測量數(shù)據(jù)見表3。

表3 硬度數(shù)據(jù)檢測

由表2可知:新軸承和失效軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值分布較均勻，但與JB/T 1255-2001 規(guī)定的GCr15 淬回火組織的硬度(HRC60～65)相比偏低;新軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值比失效軸承的硬度值偏低，失效軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值比新軸承的高約HRC1～2。在軸承配對設(shè)計(jì)中，外圈固定則要求外圈比內(nèi)圈和滾針的硬度偏高或一致，因此新舊軸承滾針的硬度匹配度與設(shè)計(jì)原則略有偏差。且失效軸承在使用過程中，由于塑性變形導(dǎo)致表面硬度上升，產(chǎn)生表面硬化，外圈的表面硬化變化更加明顯。

6 水分測試與油脂分析

6.1 水分測試

由于有個別軸承的表面出現(xiàn)了銹蝕，所以，需對軸承表面進(jìn)行水分測試，以檢驗(yàn)水汽等的侵入情況。此次實(shí)驗(yàn)采用卡爾費(fèi)休庫侖法，測定時間短，測定等級可達(dá)10－6，雖然有些具有副反應(yīng)的物質(zhì)如酮類、醛類不能測定，但用在該產(chǎn)品的測試上相當(dāng)合適。軸承油脂所含水分的測試結(jié)果如表4所示，除生銹的軸承，其余軸承的水分含量均值為541.7×10－6。從水分測試結(jié)果可見，軸承生銹是偶然現(xiàn)象，一般軸承的水分含量并不多，基本在一個合理的范圍內(nèi)。

表4 卡爾費(fèi)休水分測試

6.2 紅外光譜測試

滾動軸承損壞的原因30%是由于軸承的潤滑不良，良好的潤滑對提高軸承壽命和勞動生產(chǎn)率有著至關(guān)重要的影響[3]。選用合適的潤滑油脂，并且添加合理的數(shù)量，能減少軸承的摩擦與磨損，使軸承運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)[4]。

(1)潤滑脂各組分的鑒別。通過對失效軸承(樣本5，生銹)上所提取的油脂進(jìn)行紅外光譜測試，并與克魯伯ISOFLEX TOPAS L32 潤滑脂和未失效的潤滑脂進(jìn)行了對比分析，所得結(jié)果如圖4所示。

圖4 油脂紅外光譜測試分析

由圖4可知:失效潤滑脂在3 600～3 500 cm－1左右出現(xiàn)的寬的吸收峰和1 700 cm－1左右出現(xiàn)的尖銳強(qiáng)譜帶，是由碳氧雙鍵C==O 伸縮振動造成的，隨著運(yùn)轉(zhuǎn)時間的延長，吸收峰在不斷地加劇和提高，說明高溫下，潤滑脂正在不斷地氧化分解。研究表明:油脂在1 700～1 740 cm－1左右出現(xiàn)了明顯的碳氧雙鍵C==O伸縮振動吸收，其對波峰的吸收與油脂的劣化程度成正比，是油脂化學(xué)劣變的一項(xiàng)重要參數(shù)。從這項(xiàng)參數(shù)結(jié)合失效軸承油脂樣品對光譜的吸收明顯減少進(jìn)行分析，說明油脂在運(yùn)轉(zhuǎn)中，可能由于紗線等的進(jìn)入導(dǎo)致高溫，羥基硬脂酸鋰基脂、碳?xì)渲居偷臍湓颖粖Z取了，出現(xiàn)了氧化分解，伴隨出現(xiàn)含C==O的基團(tuán)或Si、S 等有機(jī)低分子分解產(chǎn)物，致使?jié)櫥阅茱@著惡化。通過圖譜分析可知:軸承中的潤滑脂已被破壞，油脂失效了。紅外光譜分析雖然是一種重要的分析手段，還可以借助其他的一些分析手段，如鐵譜分析、X射線衍射、能譜分析等進(jìn)行進(jìn)一步的細(xì)致分析[5]。

(2)添加劑及污染的鑒別及圖譜分析。由圖4可知:添加劑在潤滑油中所占的比例非常低，一般只有5%。通過圖4的圖譜分析，發(fā)現(xiàn)在3 650、1 230、1 160、860 cm－1有特征吸收峰，這是由于添加了抗氧劑BHT，而且，在失效的軸承潤滑脂中還繼續(xù)存在著。其他諸如防銹劑、硫化油的波峰，并不是非常明顯，對軸承的失效影響不大，故不再討論。在3 800 cm－1有水的OH 伸縮吸收峰，說明存在高濃度的水，即脂已經(jīng)受到了水污染，故而引起軸承的生銹。

7 綜合分析

失效軸承材料為GCr15軸承鋼，其化學(xué)成分基本屬于正常范圍，但其內(nèi)圈的含碳量略低，從硬度檢測結(jié)果來看，滾針的硬度高于內(nèi)、外圈，說明內(nèi)、外圈容易磨損和脫落，這點(diǎn)從外觀檢測結(jié)果:4個軸承的內(nèi)圈端面上均有明顯的凹坑、條痕和麻點(diǎn)得以驗(yàn)證;外圈固定，內(nèi)圈轉(zhuǎn)動，外圈硬度低于內(nèi)圈硬度，這種匹配度與常規(guī)設(shè)計(jì)略有偏差。

從紅外光譜分析可知:由于紗線的導(dǎo)入造成油脂出現(xiàn)氧化分解，這是由于軸承密封不好，異物進(jìn)入，滾動體與內(nèi)外圈的摩擦力矩增大，摩擦產(chǎn)生大量的熱，被擠壓部位形成高溫區(qū)，由于潤滑油的存在，因此表面高溫部位被重新淬火，形成了淬火馬氏體。同樣由于局部高溫的作用，使緊靠表面的次表層又接受了一次回火，回火溫度高于滾針原來熱處理的回火溫度，致使次表層硬度下降，極易剝落，剝落后形成凹坑，擠壓后形成條痕。從硬度檢測結(jié)果:失效軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值比新軸承的高約HRC1～2得到驗(yàn)證。

另外從紅外光譜分析可知:內(nèi)圈表面有紅褐色和黑色斑點(diǎn)是由于在3 800 cm－1有水的OH 伸縮吸收峰，說明存在高濃度的水，即脂已經(jīng)受到了水污染，故而引起軸承生銹。

8 結(jié)論及建議

由綜合分析不難得出如下結(jié)論和建議:

(1)由于密封不好，異物進(jìn)入使軸承內(nèi)表面產(chǎn)生較大的壓應(yīng)力，產(chǎn)生凹坑、條痕，導(dǎo)致細(xì)紗機(jī)上下羅拉滾動軸承早期失效。(2)由于密封不好，使油脂受到了水污染，故而引起軸承生銹，導(dǎo)致內(nèi)圈表面有紅褐色和黑色斑點(diǎn)。(3)在軸承配對設(shè)計(jì)中，外圈固定則要求外圈比內(nèi)圈和滾針的硬度偏高或一致，因此新舊軸承滾針的硬度匹配度與設(shè)計(jì)原則略有偏差。建議將外圈的設(shè)計(jì)硬度提高HRC2。(4)增加密封裝置，建議采用橡膠密封圈密封，并采用雙唇密封，設(shè)計(jì)時讓唇口以過盈配合與軸承內(nèi)圈貼合，從而達(dá)到防塵密封的目的，避免因密封不良引起早期失效。

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