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        基于Ansys 的三相永磁無刷直流電機(jī)設(shè)計(jì)

        2013-03-04 05:21:12陳治宇田燕飛陳風(fēng)凱何建源
        防爆電機(jī) 2013年4期
        關(guān)鍵詞:鐵氧體直流電機(jī)永磁體

        陳治宇,田燕飛,陳風(fēng)凱,何建源

        (1 廣東工業(yè)大學(xué),廣東廣州510006;2 葦源電機(jī)有限公司,廣東佛山528300)

        0 引言

        永磁無刷直流電機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡單、輸出轉(zhuǎn)矩大、調(diào)速范圍寬、效率高、噪聲低、可靠性高、使用壽命長、無滑動接觸和換相火花等優(yōu)點(diǎn)?,F(xiàn)已發(fā)展為集特種電機(jī)、微處理器,控制軟件和硬件等于一體的機(jī)電一體化的高科技產(chǎn)品[1]。

        近年來,隨著三相永磁無刷直流電機(jī)應(yīng)用的電壓及功率范圍的擴(kuò)大,在交流供電的家用電器中的應(yīng)用已經(jīng)越來越受到人們的關(guān)注。為了滿足家用電器的新需求,對三相永磁無刷直流電機(jī)的尺寸、齒槽轉(zhuǎn)矩、電磁噪聲、運(yùn)行性能等提出了新的要求。因此,合理的電機(jī)設(shè)計(jì)對較高電壓或較大功率的三相永磁無刷直流電機(jī)有重要的意義。本文以設(shè)計(jì)的一款150W 8p 600r/min 的三相永磁無刷直流電機(jī)為實(shí)例,利用Maxwell 2D 建立了這款電機(jī)的二維有限元仿真模型,給出電機(jī)反電勢、氣隙磁密和電磁場的分布情況,分析齒槽轉(zhuǎn)矩、輸出轉(zhuǎn)矩,計(jì)算空載永磁體磁場諧波等。并在此基礎(chǔ)上試制了樣機(jī),完成了有關(guān)性能的測試,驗(yàn)證了電磁設(shè)計(jì)和仿真分析的正確性,為三相永磁無刷直流電機(jī)的分析與設(shè)計(jì)提供了參考。

        1 三相永磁無刷直流電機(jī)電磁設(shè)計(jì)

        1.1 主要技術(shù)參數(shù)

        本方案電機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)如表1 所示。

        表1 主要技術(shù)參數(shù)

        1.2 電機(jī)主要尺寸的確定

        電動機(jī)的主要尺寸和計(jì)算功率、轉(zhuǎn)速、電磁負(fù)荷有關(guān)[2]

        式中,Di1—定子內(nèi)徑;L—鐵心長度;nN—額定轉(zhuǎn)速,取600r/min;αi—極 弧 系 數(shù),取0.7 ~0.8;P—計(jì)算功率,取P=(1.1 ~1.2)×PN;Kφ—?dú)庀洞艌龅牟ㄐ蜗禂?shù),為正弦分布時(shí)Kφ=1.11;KW—基波繞組系數(shù),本電磁方案用集中繞組,KW=0.86;A—電負(fù)荷,取A=160A/cm;Bδ—?dú)庀洞琶芷骄?,永磁材料為鐵氧體,取Bδ=0.39T。綜合考慮現(xiàn)有的電機(jī)外殼尺寸,本設(shè)計(jì)方案取Di1=85mm,L =40mm。

        1.3 電機(jī)永磁材料的選取

        永磁體材料的性能在一定程度上決定著電機(jī)的尺寸和性能。目前,永磁無刷直流電機(jī)上應(yīng)用的磁性材料主要是鐵氧體和釹鐵硼。

        (1)鐵氧體的矯頑力溫度系數(shù)為0.27%/K,在允許范圍內(nèi)溫度越高,矯頑力越高;釹鐵硼矯頑力溫度系數(shù)為-(0.4-0.7)%/K,通常最高工作溫度為150℃,溫度穩(wěn)定性能比鐵氧體差[3]。

        (2)釹鐵硼是目前磁性能最強(qiáng)的永磁材料,其最大磁能積為鐵氧體永磁材料的5-12 倍[3]。因此,在相同尺寸下能提供更大的氣隙磁通和輸出轉(zhuǎn)矩。但是,目前釹鐵硼價(jià)格遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于鐵氧體,是鐵氧體價(jià)格的6-7 倍。

        (3)對三相永磁無刷直流電機(jī),通過增加磁鐵的厚度和供磁面積,可以有效增大氣隙磁通。鐵氧體磁負(fù)荷較低,以至電機(jī)的齒槽轉(zhuǎn)矩和輸出轉(zhuǎn)矩波動也較小,能減小噪聲。

        綜合技術(shù)要求和材料成本,在電機(jī)尺寸允許的情況下,本設(shè)計(jì)選擇鐵氧體作為磁性材料。

        1.4 永磁體厚度的選取

        永磁體的厚度hm的計(jì)算公式如下[3]

        式中,Ks—外磁路的飽和系數(shù);Kδ—?dú)庀断禂?shù);Bδ—?dú)庀洞琶?δ—平均氣隙長度;μ0—真空磁導(dǎo)率;Hc—內(nèi)稟矯頑力。

        永磁體厚度需綜合電機(jī)性能與成本,按需要的氣隙磁通密度通過磁路計(jì)算來選擇。磁鋼有個最佳厚度,當(dāng)電動機(jī)極數(shù)為2 ~8,氣隙長度/磁鋼外徑=0.024 ~0.072 時(shí),內(nèi)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的永磁體磁內(nèi)徑/外徑=0.85 ~0.9 之間時(shí)最佳[4]。

        1.5 電樞沖片的設(shè)計(jì)

        1.5.1 電樞槽數(shù)的確定

        在永磁無刷直流電機(jī)中,采用較多槽數(shù)可減少線圈匝數(shù),也有利于換向,但槽絕緣增加,槽利用率降低,可能造成根部過窄。槽數(shù)Q 通常按以下經(jīng)驗(yàn)公式確定,其中Da為電樞直徑

        1.5.2 電樞的結(jié)構(gòu)

        電機(jī)的長徑比λ=Lef/Da的選擇對電機(jī)的性能和經(jīng)濟(jì)性有很大影響。主要因素包括參數(shù)、溫升、轉(zhuǎn)動慣量、耗銅量和轉(zhuǎn)子機(jī)械強(qiáng)度等[5]。

        短軸長徑的電樞結(jié)構(gòu),比細(xì)長型結(jié)構(gòu)的電動機(jī)更容易下線,有利于提高生產(chǎn)效率。同時(shí),轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量較大,能避免因電機(jī)的轉(zhuǎn)矩強(qiáng)迫振蕩頻率與電機(jī)的固有頻率接近而產(chǎn)生共振,還可以限制負(fù)載時(shí)功率振蕩的幅值。因此,本文設(shè)計(jì)的三相永磁無刷直流電機(jī)采用短軸長徑的電樞結(jié)構(gòu)。

        2 設(shè)計(jì)流程

        電機(jī)設(shè)計(jì)流程包括主要尺寸和長徑比的確定、永磁體形狀的選擇、軛高和齒寬的計(jì)算等。通過對電機(jī)參數(shù)的計(jì)算、校驗(yàn),最終確定電機(jī)各個部分的尺寸[6]。設(shè)計(jì)流程如圖1 所示。

        圖1 設(shè)計(jì)流程圖

        3 樣機(jī)設(shè)計(jì)方案

        本文設(shè)計(jì)的三相永磁無刷直流電機(jī)主要參數(shù)如表2 所示。

        表2 電機(jī)主要參數(shù)表

        利用電磁場有限元分析軟件Ansys 中的Maxwell 2D 建立三相永磁無刷直流電機(jī)的二維有限元模型如圖2 所示。

        圖2 電機(jī)二維模型

        4 基于有限元法的分析與計(jì)算

        4.1 樣機(jī)反電勢

        仿真得到樣機(jī)的反電勢波形為如圖3 所示的非平頂波。無刷直流電機(jī)的繞組存在一定的電感,導(dǎo)致電流不能快速變化,一般情況下電機(jī)的反電動勢只是接近梯形[4]。

        圖3 反電勢波形

        4.2 氣隙磁密

        圖4 氣隙磁密波形圖

        利用Maxwell 2D 靜磁場求解,得到樣機(jī)的氣隙磁密波形如圖4 所示。從圖4 可以求得靜磁場氣隙最大磁密Bδmax=0.363T,平均氣隙磁密Bδavg=0.256T。

        4.3 磁場分布

        基于有限元的基本原理計(jì)算了電機(jī)的空載磁場,并得到負(fù)載磁場分布圖如圖5、圖6 所示。

        圖5 電機(jī)磁力線分布圖

        圖6 電機(jī)磁密云分布圖

        從圖5 可以看出電機(jī)主磁通從轉(zhuǎn)子磁極出發(fā),經(jīng)過氣隙、定子齒部和軛部,最后回到轉(zhuǎn)子磁極和定子繞組交鏈參與機(jī)電能量轉(zhuǎn)換,而漏磁通不參與機(jī)電能量轉(zhuǎn)換。

        4.4 輸出轉(zhuǎn)矩的計(jì)算

        輸出轉(zhuǎn)矩對傳動軸載荷的確定和控制、傳動系統(tǒng)工作零件強(qiáng)度的設(shè)計(jì)以及原動機(jī)容量的選擇等具有重要意義。本文設(shè)計(jì)的樣機(jī)用于抽水冷風(fēng)機(jī)上(如圖7 所示),經(jīng)計(jì)算其輸出轉(zhuǎn)矩的平均值為1.43N·m。

        圖7 電機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩

        4.5 齒槽轉(zhuǎn)矩的分析

        在Maxwell 2D 中計(jì)算后得到齒槽轉(zhuǎn)矩如圖10 所示,齒槽轉(zhuǎn)矩的變化范圍為-23.82mN·m ~23.15mN·m。

        圖8 電機(jī)齒槽轉(zhuǎn)矩

        在永磁無刷直流電機(jī)中,永磁體與有槽電樞相互作用產(chǎn)生齒槽轉(zhuǎn)矩,導(dǎo)致轉(zhuǎn)矩波動引起電機(jī)振動,產(chǎn)生噪聲。

        5 樣機(jī)制作與試驗(yàn)驗(yàn)證

        根據(jù)上述參數(shù)制作了樣機(jī),如圖9 所示。

        圖9 樣機(jī)定轉(zhuǎn)子圖

        給電機(jī)施加 160V 直流電壓,轉(zhuǎn)速調(diào)到600r/min,用測功機(jī)對樣機(jī)進(jìn)行測試。Maxwell 2D 有限元分析的仿真值與樣機(jī)測試值進(jìn)行比較,如表3 所示。

        表3 仿真值和測試值

        以上Maxwell 2D 有限元分析軟件計(jì)算的仿真值與樣機(jī)實(shí)測值比較接近,誤差都在6%以內(nèi),驗(yàn)證了本電機(jī)設(shè)計(jì)方案的合理性和可行性。

        6 結(jié)語

        本文利用Ansys/Maxwell 軟件設(shè)計(jì)了一款150W 8p 600r/min 的三相永磁無刷直流電機(jī),建立了該電機(jī)的二維仿真模型,并對其相關(guān)性能進(jìn)行2D 有限元分析計(jì)算以及樣機(jī)的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。該電機(jī)目前已成功應(yīng)用于一款家用設(shè)備中,并且批量生產(chǎn),節(jié)能效果明顯,受到市場的認(rèn)可和好評。

        [1] 李軍麗.風(fēng)機(jī)用單、三相永磁無刷直流電動機(jī)及其控制技術(shù)[D].上海:上海交通大學(xué),2010.

        [2] 陳世坤.電機(jī)設(shè)計(jì)[M].機(jī)械工業(yè)出版社,2000.

        [3] 王秀和.永磁電機(jī)[M].中國電力出版社,2007.

        [4] 譚建成.永磁無刷直流電機(jī)技術(shù)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010.

        [5] 張潔瓊.風(fēng)機(jī)用單相無刷直流電動機(jī)設(shè)計(jì)[J].微特電機(jī),2011,39(4):4-7.

        [6] 薛劭申,沈圍.定子槽數(shù)和氣隙長度對高速永磁無刷電動機(jī)性能的影響[J].微特電機(jī),2011,39(7):21-24.

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