王永軍，黃 蓉，袁 曄，顧漢彬，張 迅

（江蘇核電有限公司，江蘇 連云港 2 22042）

發(fā)電機(jī)氫氣泄漏的處理

王永軍，黃 蓉，袁 曄，顧漢彬，張 迅

（江蘇核電有限公司，江蘇 連云港 2 22042）

文章講述了氫冷發(fā)電機(jī)中氫氣的作用、氫氣泄漏的原因及可能造成的危害，介紹了發(fā)電機(jī)氫氣泄漏率的計算方法。以田灣核電站2號機(jī)組T203大修后氫氣系統(tǒng)查漏為例，講述了漏點查找過程，并介紹了2010年5月4日，1號機(jī)組升功率過程中氫氣干燥器浮子流量計破損漏氫事件，闡述了對于發(fā)電機(jī)漏氫事件，電站工作人員應(yīng)如何進(jìn)行處理。

發(fā)電機(jī)；氫氣；泄漏；技術(shù)改造

2007年5月17日和2007年8月17日，田灣核電站兩臺機(jī)組分別投入商業(yè)運行。機(jī)組運行至今，先后發(fā)生了幾次氫氣泄漏事件，當(dāng)班運行人員嚴(yán)密監(jiān)視、果斷處理，及時組織完成了缺陷處理。在使用氫氣冷卻方式的發(fā)電機(jī)機(jī)組中，氫氣泄漏事件時有發(fā)生。由于氫氣的特殊性，氫氣泄漏給一些電站造成了災(zāi)難性的事故。文章從田灣核電站的實際情況出發(fā)，結(jié)合漏氫事件，闡述了田灣機(jī)組的發(fā)電機(jī)氫氣冷卻系統(tǒng)的運行工況，重點講述了氫氣在外漏情況下的查漏及處理方法。

1 氫氣的作用

田灣核電站發(fā)電機(jī)是俄供三相同步發(fā)電機(jī)，型號TBB-1000-2У3，轉(zhuǎn)速為3 000 r/min。為降低離心力，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的設(shè)計需要直徑小而軸向長。由于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的長度長，發(fā)電機(jī)中部的熱量不易散出，所以需要專門的發(fā)電機(jī)冷卻系統(tǒng)。田灣核電站發(fā)電機(jī)為水氫冷卻方式，用水冷卻發(fā)電機(jī)定子線棒，氫氣冷卻發(fā)電機(jī)定子鐵芯和轉(zhuǎn)子。作為氣體冷卻介質(zhì)需要有兩個條件：1）換熱效率高，也就是導(dǎo)熱系數(shù)高（氫氣導(dǎo)熱系數(shù)是空氣的8.4倍）；2）機(jī)械損失小，任何介質(zhì)（流體）冷卻旋轉(zhuǎn)的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子都會與之存在摩擦損失，這個損失的大小，與冷卻介質(zhì)的密度有直接關(guān)系，在所有的流體中氫氣的密度是最小的。鑒于氫氣具有以上的優(yōu)點，田灣核電站選用氫氣冷卻發(fā)電機(jī)的定子鐵芯和轉(zhuǎn)子。

2 氫氣泄漏的原因及危害

發(fā)電機(jī)中使用氫氣冷卻發(fā)電機(jī)定子鐵芯和轉(zhuǎn)子。氫氣與發(fā)電機(jī)殼體、轉(zhuǎn)子空心大軸、密封油系統(tǒng)、定子冷卻水系統(tǒng)、氫氣冷卻水系統(tǒng)等相接觸，所以氫氣存在或多或少的損失。氫氣的損失又可以分為兩個部分：一部分是由于系統(tǒng)設(shè)計的原因氫氣不可避免的損失；另一部分是由于氫氣壓力邊界的密封性變差導(dǎo)致的額外損失。第二部分損失是可以通過氫氣查漏，找出泄漏點并針對性地采取措施來減少或避免的。

田灣核電站發(fā)電機(jī)密封油系統(tǒng)氫側(cè)密封油和空側(cè)密封油取自同一油箱，在各自冷卻潤滑密封瓦后，空側(cè)回油通過液封回到密封油箱，氫側(cè)回油通過液封箱、氫氣分離器回到密封油箱。這樣的設(shè)計決定了有一部分氫氣會溶解在氫側(cè)密封油中并在氫氣分離器、液封、密封油箱中分離出來，通過排煙風(fēng)機(jī)排入大氣，相應(yīng)這部分的氫氣損失是不可避免的。還有為了保證發(fā)電機(jī)內(nèi)氫氣濃度在規(guī)程要求的范圍內(nèi)，設(shè)置了在線表連續(xù)監(jiān)測氫氣濃度。在線表連續(xù)取樣造成的氫氣損失也是不可避免的。發(fā)電機(jī)兩側(cè)的氫氣回油管線上還設(shè)置了油氣分離器，正常情況下一直小流量排氣，這部分排出的氫氣歸為不可避免損失。此外氫氣壓力邊界如發(fā)電機(jī)外殼上的密封面等不可能做到理想上的完全密封，因此也有一定量的氫氣損失。除此之外，由于氫氣壓力邊界密封變差、發(fā)電機(jī)定子冷卻水系統(tǒng)邊界破損、氫氣換熱器邊界破損等導(dǎo)致的氫氣損失可歸為額外損失。

正常情況下，田灣核電站的氫氣泄漏率均保持在24 h泄漏量小于2%發(fā)電機(jī)內(nèi)工作壓力的氫氣總體積。如果24 h泄漏量大于2%，說明氫氣系統(tǒng)可能發(fā)生泄漏，需組織氫氣系統(tǒng)查漏工作。氫氣泄漏量大，會導(dǎo)致補氫操作頻繁。如果氫氣泄漏量超過制氫站供氫能力，則無法維持額定的氫氣壓力。氫氣壓力下降，發(fā)電機(jī)冷卻條件惡化，影響發(fā)電機(jī)的運行安全。氫氣還是一種易燃易爆氣體，試驗得知，在氫氣和空氣混合時當(dāng)氫含量在4%～75%的范圍內(nèi)，且又有火花或溫度在700 ℃以上時，就有可能爆炸。所以要嚴(yán)格控制氫氣的泄漏量。

3 氫氣泄漏率計算方法

正常運行時氫氣的額定壓力為0.49 MPa，運行人員通過氫氣在線壓力表（MKG11CP001）這個參數(shù)來監(jiān)視發(fā)電機(jī)氫氣壓力。當(dāng)氫氣壓力接近0.48 MPa時，進(jìn)行補氫操作,直至氫壓恢復(fù)至0.5 MPa。每天夜班或發(fā)現(xiàn)氫氣下降速度變快時，運行人員需要通過公式計算氫氣的泄漏量。

考慮了排污的最大日漏氫量應(yīng)不超過工作壓力下發(fā)電機(jī)殼體內(nèi)氫氣總量的10%。正常情況下（不考慮排污），按照式（1）計算出來的日漏氫量應(yīng)不超過工作壓力下發(fā)電機(jī)殼體內(nèi)氫氣總量的5%。

式中：Vy是標(biāo)準(zhǔn)大氣壓（絕對壓力P0=0.098 MPa，溫度0 ℃）下的日漏氫量，m3；

Vr是發(fā)電機(jī)與系統(tǒng)總共的氣體體積，Vr=133 m3；

P1、P2是試驗前后發(fā)電機(jī)殼體內(nèi)氫氣的絕對壓力，MPa；

ν1、ν2是試驗前后發(fā)電機(jī)殼體內(nèi)氫氣的溫度，℃；

t是試驗時間，h（不小于8 h）。

工作壓力下發(fā)電機(jī)殼體內(nèi)氫氣總量的百分比日漏氫量S計算公式（2）如下：

式中：Vor是工作壓力0.49 MPa下的發(fā)電機(jī)及其系統(tǒng)的氣體折算成標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下的體積（798 m3）。

4 氫氣常見漏點及查找方法

氫氣冷卻發(fā)電機(jī)容易漏氫的部位有：

1）端罩與機(jī)座結(jié)合面漏氫；

2）端蓋與端罩及上下半端蓋結(jié)合面漏氫；

3）端蓋及密封瓦座結(jié)合面漏氫；

4）定子引出線或中性點套管漏氫（通過在線表MKG68CQ001監(jiān)測）；

5）氫氣冷卻器上、下法蘭與機(jī)殼結(jié)合面處橡膠墊腐蝕引起漏氫；

6）焊縫焊接質(zhì)量不良引起漏氫；

7）轉(zhuǎn)子導(dǎo)電螺釘不嚴(yán)在運行中漏氫；

8）氫氣供給系統(tǒng)管道、閥門、法蘭不嚴(yán)引起漏氫；

9）氫氣漏入定子繞組內(nèi)冷水系統(tǒng)（通過在線表MKG81CQ001監(jiān)測）；

10）密封瓦內(nèi)部漏氫或者密封油系統(tǒng)管道、法蘭等部位（部分通過在線表MKG65CQ001監(jiān)測）。

當(dāng)發(fā)現(xiàn)氫氣泄漏速度異常增大時，運行人員首先監(jiān)測幾個在線監(jiān)測儀（MKG68CQ001、MKG81CQ001、MKG65CQ001）是否有明顯變化，如有變化則按照相應(yīng)的規(guī)程執(zhí)行。如果這些參數(shù)沒有異常，則可能是其他的地方發(fā)生了泄漏，此時可以用氫氣檢漏儀進(jìn)行查找。當(dāng)發(fā)現(xiàn)漏氫區(qū)域而無法確定具體的位置時在可能的漏點上涂上肥皂液，如果有肥皂泡形成則表示此處即為漏點。

2010年7月8日，2號機(jī)組氫氣泄漏率為3.5%，由運行處牽頭，維修人員、儀控人員配合對2號機(jī)組發(fā)電機(jī)氫氣相關(guān)系統(tǒng)進(jìn)行了查漏工作。在值長組織各處室參與人員開完工前會之后，運行人員帶著維修、儀控人員用氫氣檢漏儀檢查相關(guān)系統(tǒng)每一個管線、設(shè)備、法蘭，逐個樓層排查。當(dāng)在發(fā)電機(jī)下部檢查時，運行人員發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)補氫管線上的閥門2MKG10AA521有輕微的內(nèi)漏，維修人員對閥門緊固之后仍泄漏，立即提零級工作申請?zhí)幚?。根?jù)漏量判斷這不是主要的泄漏點，繼續(xù)進(jìn)行檢查。在汽輪機(jī)廠房16 m平臺檢查儀控設(shè)備氫氣純度表2MKG40CQ001時，運行人員再次發(fā)現(xiàn)，氫氣檢漏儀示數(shù)迅速上漲。仔細(xì)查看之后確認(rèn)是一個安全閥的保護(hù)罩破裂，漏氫量較大。在值長的指令下，運行人員對氫氣純度表2MKG40CQ001進(jìn)行了隔離，通知儀控專業(yè)人員對缺陷進(jìn)行緊急處理，更換保護(hù)罩。之后，氫氣泄漏率有明顯的下降。

5 田灣核電站漏氫應(yīng)急預(yù)案和氫氣大量泄漏的事故預(yù)想

5.1 漏氫應(yīng)急預(yù)案（氫氣泄漏在可以補償?shù)那闆r下使用）

汽輪發(fā)電機(jī)功率運行時發(fā)生氫氣泄漏率大于泄漏標(biāo)準(zhǔn)時（大于2%發(fā)電機(jī)工作壓力的氫氣總體積/天，或者大于16 m3標(biāo)準(zhǔn)體積/天），啟動電站漏氫處理組織機(jī)構(gòu)，確保人身和設(shè)備安全。

漏氫處理組織機(jī)構(gòu)如圖1所示。

與氫氣查漏無關(guān)人員禁止進(jìn)入汽輪機(jī)廠房。由于氫氣在空氣中的爆炸極限為4%～75%，因此，所有人員禁止在汽輪機(jī)廠房內(nèi)使用手機(jī)、BP機(jī)等無線通訊設(shè)備，禁止在汽輪機(jī)廠房內(nèi)進(jìn)行任何動火、金屬敲擊和電氣操作。為了防止氫氣積聚在汽輪機(jī)廠房上部，現(xiàn)場操作員在測定氫氣濃度小于4%后，開啟汽輪機(jī)廠房天窗。輔助系統(tǒng)操縱員確認(rèn)汽輪機(jī)廠房消防系統(tǒng)可用。根據(jù)機(jī)組值長指令，保衛(wèi)處負(fù)責(zé)在重要區(qū)域配備消防車，消防人員隨時待命。

汽輪機(jī)操縱員按照汽輪發(fā)電機(jī)運行規(guī)程進(jìn)行機(jī)組狀態(tài)控制，及時向機(jī)組值長反饋汽輪發(fā)電機(jī)組狀態(tài)，密切關(guān)注氫氣泄漏趨勢，必要時通知現(xiàn)場操作員進(jìn)行補氫。汽輪機(jī)操縱員加強與氫氣相鄰系統(tǒng)內(nèi)氫氣濃度變化的監(jiān)測，每晝夜由化學(xué)人員對密封油系統(tǒng)，發(fā)電機(jī)定子繞組冷卻水中氫含量進(jìn)行一次化學(xué)分析。

圖1 漏氫處理組織機(jī)構(gòu)Fig.1 The organization of treating hydrogen leakage

運行現(xiàn)場人員確認(rèn)氫氣系統(tǒng)和氫氣相關(guān)系統(tǒng)閥門在線的正確性，和儀控人員一起確認(rèn)在線氫氣泄漏監(jiān)測儀和發(fā)電機(jī)氫氣純度表的流量無異常，如有異常隔離相應(yīng)儀表，繼續(xù)觀察氫氣泄漏趨勢。工業(yè)安全科人員應(yīng)加大對汽輪機(jī)廠房氫氣系統(tǒng)相關(guān)區(qū)域進(jìn)行氫氣濃度測量的檢測頻率，發(fā)現(xiàn)異常迅速匯報主控及相關(guān)領(lǐng)導(dǎo)。維修查漏人員對氫氣相關(guān)系統(tǒng)（如發(fā)電機(jī)端蓋、氫氣系統(tǒng)儀表、法蘭、發(fā)電機(jī)下部法蘭、人孔等區(qū)域）進(jìn)行漏點查找，發(fā)現(xiàn)漏點后立即匯報當(dāng)班值長及相關(guān)領(lǐng)導(dǎo)，及時進(jìn)行漏點處理。

5.2 發(fā)電機(jī)大量漏氫的事故預(yù)想（氫氣泄漏暫時無法補償時參考使用）

當(dāng)機(jī)組發(fā)生大量漏氫時，值長立即啟動日常生產(chǎn)管理組；進(jìn)行事故機(jī)組廣播，請與氫氣查漏無關(guān)人員立即撤離汽輪機(jī)廠房，禁止任何人進(jìn)行動火作業(yè)和撥打手機(jī)；進(jìn)行處理氫氣泄漏的人員安排（包括從相鄰機(jī)組調(diào)集支援人員）。

反應(yīng)堆操縱員關(guān)注一回路各項參數(shù)，在值長的命令下進(jìn)行降負(fù)荷。

汽輪機(jī)操縱員立即檢查事故排氫閥是否開啟，如開啟立即關(guān)閉，要求現(xiàn)場人員馬上進(jìn)行補氫。如事故排氫閥沒有開啟，則立即要求現(xiàn)場人員補氫同時進(jìn)行氫氣查漏。

現(xiàn)場人員查漏路線為：汽輪機(jī)廠房16 m，檢查密封油氫氣側(cè)回油窺視窗MKW35/65AX001玻璃是否破損，發(fā)電機(jī)本體處的氫氣濃度是否上升；汽輪機(jī)廠房8 m，檢查氫氣干燥器MKG50AH001內(nèi)是否有漏點、密封油窺視窗MKW34/64AX001是否破損、發(fā)電機(jī)下方積油窺視窗MKG31/32AX001是否破損；汽輪機(jī)廠房0 m，檢查密封油液封箱處氫氣濃度有無大的變化。如果現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)明顯漏點，立即隔離，隔離后匯報主控室當(dāng)班值長。

汽輪機(jī)操縱員密切監(jiān)視氫氣壓力，同時檢查發(fā)電機(jī)診斷系統(tǒng)中各項參數(shù)，重點是發(fā)電機(jī)定子鐵芯、定子繞組、冷氫和熱氫溫度。如果機(jī)組降負(fù)荷，汽輪機(jī)操縱員需要關(guān)注二回路系統(tǒng)的汽水平衡，重點是保證蒸汽發(fā)生器、除氧器、2號低加、汽水分離器凝結(jié)水箱液位穩(wěn)定，必要時進(jìn)行手動調(diào)節(jié)。事故處理時應(yīng)該嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)程，不能讓發(fā)電機(jī)的參數(shù)超過規(guī)程規(guī)定的限值。下面是規(guī)程中的一些具體的規(guī)定：

1）當(dāng)冷氫溫度超過50 ℃時，發(fā)電機(jī)禁止運行。當(dāng)冷氫溫度超過50 ℃時，發(fā)電機(jī)應(yīng)該降負(fù)荷，并在出現(xiàn)信號后不超過5 min內(nèi)將發(fā)電機(jī)解列。

2）發(fā)電機(jī)熱氫溫度不應(yīng)該超過75 ℃。當(dāng)任一溫度測點超過75 ℃時，應(yīng)該降低發(fā)電機(jī)負(fù)荷，直到溫度≤75 ℃。

3）如果負(fù)荷降低并不能使熱氫溫度降低，發(fā)電機(jī)應(yīng)該降功率并在溫度達(dá)到85 ℃報警信號出現(xiàn)后不超過5 min內(nèi)將發(fā)電機(jī)解列。

4）如果定子鐵芯和定子繞組溫度超過允許值，即：

定子鐵芯 105 ℃；

定子繞組 105 ℃。

如果負(fù)荷降低并沒有使溫度降低，發(fā)電機(jī)應(yīng)該立即降負(fù)荷并解列。

如果采取措施后不能消除故障，當(dāng)發(fā)電機(jī)定子鐵芯溫度MKA14FT001≥120 ℃且相應(yīng)保護(hù)未動作，發(fā)電機(jī)應(yīng)該立即降負(fù)荷并解列。

5）在任何工況下定子繞組定冷水入口壓力不應(yīng)該超過發(fā)電機(jī)氫壓。當(dāng)無氫壓，定子冷卻水泵應(yīng)該停運。發(fā)電機(jī)定子冷卻水系統(tǒng)的停運是在汽輪發(fā)電機(jī)停運后，發(fā)電機(jī)殼體內(nèi)氫氣壓力降至0.2 MPa以后進(jìn)行。

6）在密封油系統(tǒng)工作且發(fā)電機(jī)殼體內(nèi)氣體壓力小于0.06 MPa時，為了避免密封油漏入發(fā)電機(jī)定子內(nèi)(由于液封MKW35AT001、MKW65AT001過充，高液位信號M K W 3 5 C L 0 0 1、MKW65CL001觸發(fā)而無法通過玻璃管油位計監(jiān)測油位)，應(yīng)打開液封的浮式液位調(diào)節(jié)器的旁路閥MKW35AA007、MKW65AA007來調(diào)節(jié)油位?

6 田灣核電站1號機(jī)漏氫事件過程

2010年5月4日14時44分，主控運行人員監(jiān)盤時發(fā)現(xiàn)，發(fā)電機(jī)氫氣壓力急劇下降，值長立即命令現(xiàn)場人員進(jìn)行補氫操作，同時指令開始?xì)錃獠槁钇啓C(jī)操縱員嚴(yán)密監(jiān)視發(fā)電機(jī)的各項參數(shù)。雖然現(xiàn)場人員全開補氫閥門，但是氫氣壓力仍在下降，僅8 min時氫氣壓力就從正常值0.49 MPa下降到0.2 MPa。為了防止氫氣泄漏造成發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子和定子鐵芯的冷卻惡化，值長下令降功率。從圖2中可以看到，在氫氣壓力下降后發(fā)電機(jī)定子鐵芯溫度、定子繞組溫度和熱氫溫度都在上升。直到以上溫度測點停止上升后，值長命令停止降功率，發(fā)電機(jī)功率由803 MW降到519 MW。隨后由于除氧器液位下降，為了防止主給水泵跳泵導(dǎo)致蒸汽發(fā)生器失去給水，值長第二次下令降功率，功率最低降到151 MW。

現(xiàn)場運行人員查找氫氣漏點時，常規(guī)島主管判斷可能是氫氣干燥器出現(xiàn)問題（因為氫氣干燥器剛處理過再生浮子流量計漏點的缺陷），迅速趕到氫氣干燥器處，發(fā)現(xiàn)再生浮子流量計玻璃管已經(jīng)破碎，通過此處氫氣正在大量泄漏。常規(guī)島主管立即隔離氫氣干燥器，并匯報值長。氫氣漏點隔離后氫氣壓力緩慢上升，15時42分05秒氫氣壓力回升到正常值0.49 MPa。事件處理過程中發(fā)電機(jī)各項參數(shù)都沒有超出發(fā)電機(jī)運行規(guī)程規(guī)定的限值。

圖2 漏氫事件機(jī)組參數(shù)變化Fig.2 Changes of the parameters during the Hydrogen leakage

針對此次漏氫事件運行人員進(jìn)行了分析和總結(jié)：

（1）系統(tǒng)自身缺陷及改進(jìn)建議

氫氣干燥器的再生浮子流量計選型存在問題，使用的是玻璃管流量計。正常運行時氫氣壓力為0.5 MPa，玻璃管在設(shè)計上考慮能承受1 MPa的壓力，但是隨著運行時間的推移，玻璃管邊緣出現(xiàn)裂痕。裂痕的存在導(dǎo)致氫氣的緩慢泄漏，并在保護(hù)罩內(nèi)的小空間內(nèi)集聚且與空氣混合，最后小范圍內(nèi)發(fā)生氫爆，最終造成玻璃管的爆裂，從而導(dǎo)致發(fā)電機(jī)大量漏氫。選材時應(yīng)該考慮選用不會爆裂的材料（例如金屬管）。

（2）運行人員在事故處理過程中的不足及改進(jìn)措施

發(fā)電機(jī)熱氫溫度上漲后，值長下令降功率。但是降功率過程中沒有操縱員全程監(jiān)視發(fā)電機(jī)各系統(tǒng)的參數(shù)，沒有根據(jù)參數(shù)變化來及時改變降功率的速度與目標(biāo)值。機(jī)組降功率的過程中，降功率速度過快會導(dǎo)致二回路系統(tǒng)液位波動較大。汽輪機(jī)操縱員發(fā)現(xiàn)2號低加、除氧器液位波動大時，應(yīng)密切關(guān)注調(diào)閥的工作情況，如發(fā)現(xiàn)調(diào)閥工作異常，需手動干預(yù)調(diào)閥的工作，來保證二回路水循環(huán)系統(tǒng)的正常運行。降功率過程中除氧器液位最低降到1.75 m，2號低加短時溢流，從而導(dǎo)致機(jī)組被迫第二次降負(fù)荷。在機(jī)組瞬態(tài)過程中，操縱員不應(yīng)該只著眼于引起事故的參數(shù)監(jiān)測，而應(yīng)該統(tǒng)攬全局，加強對機(jī)組狀態(tài)的全面把握，使機(jī)組處于一個安全的狀態(tài)。

7 田灣核電站為了降低氫氣泄漏風(fēng)險進(jìn)行的技術(shù)改造

田灣核電站為了降低發(fā)電機(jī)氫氣泄漏的可能性，通過分析討論，進(jìn)行了兩項技術(shù)改造。

技改一：2號機(jī)組將氫氣干燥器的再生浮子流量計玻璃管更換為金屬管；

技改二：1號發(fā)電機(jī)底部12個排油閥后增加一道隔離閥。

當(dāng)1號發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子絕緣波動時需要定期打開發(fā)電機(jī)底部排油閥進(jìn)行排油，而排油閥頻繁的操作可能致使排油閥關(guān)不嚴(yán)密，從而導(dǎo)致發(fā)電機(jī)漏氫。在1號機(jī)組第三次大修期間在1號發(fā)電機(jī)底部排油閥后各增加一道隔離閥，共12個閥門，如圖3虛線框內(nèi)。

圖3 系統(tǒng)改造圖Fig.3 System transformation diagram

8 結(jié)束語

正常運行時運行人員通過對氫氣壓力的監(jiān)測和氫氣泄漏率的計算，可以得到氫氣的泄漏速度和泄漏量。如果發(fā)現(xiàn)氫氣泄漏率異常增大，當(dāng)班人員應(yīng)立即組織相關(guān)部門進(jìn)行查漏工作，力爭將缺陷消除于萌芽之中。運行人員應(yīng)加強對機(jī)組缺陷與系統(tǒng)狀態(tài)的把握，出現(xiàn)大量漏氫事故時，有助于迅速地判明漏點并隔離堵漏。通過對應(yīng)急預(yù)案和事故預(yù)想的學(xué)習(xí)能保障處理事故有條不紊。發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)缺陷后及時分析原因，考慮進(jìn)行技術(shù)改造的可能性。希望通過交流，能加深對氫氣系統(tǒng)的了解，在氫氣泄漏的情況下快速反應(yīng)，為機(jī)組的安全穩(wěn)定運行提供有力保障。

[1] 田灣汽輪發(fā)電機(jī)漏氫處理應(yīng)急預(yù)案[R].（Emergency response plan for hydrogen leakage of TNPS turbine generator[R].）

[2] 田灣核電站發(fā)電機(jī)氫冷系統(tǒng)運行規(guī)程[R].（Operation procedure for TNPS generator hydrogen cooling system[R].）

[3] 田灣核電站汽輪發(fā)電機(jī)運行規(guī)程[R].（Operation procedure for TNPS turbine generator[R].）

[4] 田灣核電站1號機(jī)二回路工藝系統(tǒng)流程圖[R].（Flow diagram for process system of TNPS Unit 1 secondary circuit[R].）

Emergency Management of the Hydrogen Leak From Generator

WANG Yong-jun，HUANG Rong，YUAN Ye，GU Han-bin，ZHANG Xun
（Jiangsu Nuclear Power Corporation, Lianyungang of Jiangsu Prov.2 22042，China）

This article mainly explains the role of hydrogen in the generator of Tianwan Nuclear Power Station,the cause of hydrogen leakage and its potential risk. It also introduces the calculating method for leak rate of hydrogen. It describes the process of inspection and determination of leak location, for example the inspection for locating the leak position in the hydrogen system after TNPS T203 refueling outage, cites the event of hydrogen leakage owing to the damage of floating flow meter of hydrogen drier during Unit 1 power increase on May 4,2 010, and recommends how the NPS work personnel should deal with the generator hydrogen leakage event.

generator；hydrogen；leakage；technical modification

TL38 Article character：A Article ID：1674-1617(2013)04-0321-07

TL38

A

1674-1617(2013)04-0321-07

2013-07-21

王永軍（1982—），男，江蘇阜寧人, 工程師，本科，江蘇核電有限公司運行處汽輪機(jī)操縱員。